脉冲磁场驱动液态金属变形的作用机理研究
发布时间:2021-04-08 04:46
为掌握脉冲电磁场驱动液态金属变形的作用机理,采用数值仿真方法,建立了线圈与液态金属的有限元模型,分析了电磁场作用下液态金属表面及内部的磁场强度、感应电流及电磁力随时间的变化规律,研究了液态金属凸起和凹陷部分的变形量。结果表明:液态金属中的磁感应强度、感应电流密度和电磁力密度分布均呈现明显趋肤效应,使得凸起部分的感应电流密度、磁感应强度及电磁力密度均大于凹陷部分的对应值;凸起和凹陷部分的电磁压力差驱动液态金属发生变形,使液态金属的直径更加均匀。
【文章来源】:兵器装备工程学报. 2020,41(03)北大核心
【文章页数】:5 页
【部分图文】:
电磁场约束液态金属流动变形的模型
图1 电磁场约束液态金属流动变形的模型计算过程中作如下假设:(1)液态金属是不可压缩的导电流体,其所有物性参数如密度、黏度、电导率和磁导率都是标量常数,其物理性质如表2所示;(2)忽略金属液中的位移电流及导线的电阻,忽略感应电流欧姆热对液态金属的加热作用,认为液态金属的粘性和流场不受影响;(3)忽略金属液流动对电磁场的影响。施加的电流方向为正向,即垂直纸面向里,并认为电流平均分配在导线截面上。
图3为磁感应强度分布规律,图3(b)中点1、点3表示液态金属的凸起处,点2表示凹陷处,与图3(a)中三点对应。从图3(a)可以发现,磁场强度在螺线管线圈端部急剧减小,沿线圈轴向呈梯度分布;由图3(b)可以发现,点1、点2和点3处的磁感应强度相差较小,磁场比较均匀,点2处的直径较小,受趋肤效应的影响,其磁感应强度的变化滞后于点1和点3处。2.1.2 感应电流密度分布
【参考文献】:
期刊论文
[1]励磁线圈磁场约束金属射流变形的作用机理研究[J]. 孟学平,雷彬,向红军,吕庆敖,黄旭. 振动与冲击. 2017(24)
[2]励磁线圈结构参数对金属射流箍缩特性的影响[J]. 孟学平,雷彬,向红军,吕庆敖,齐文达. 火炮发射与控制学报. 2017(04)
[3]线圈脉冲电流对破甲弹金属射流箍缩特性的影响[J]. 孟学平,雷彬,向红军,吕庆敖,黄旭. 爆炸与冲击. 2017(05)
[4]外磁场对金属射流的作用机理[J]. 孟学平,雷彬,向红军,齐文达,黄旭. 高电压技术. 2017(09)
[5]时序控制对强磁场耦合聚能射流过程的影响[J]. 马彬,黄正祥,祖旭东,肖强强,贾鑫. 兵工学报. 2016(12)
[6]聚能射流的断裂时间[J]. 秦承森,段庆生,韩冰. 爆炸与冲击. 1997(04)
本文编号:3124878
【文章来源】:兵器装备工程学报. 2020,41(03)北大核心
【文章页数】:5 页
【部分图文】:
电磁场约束液态金属流动变形的模型
图1 电磁场约束液态金属流动变形的模型计算过程中作如下假设:(1)液态金属是不可压缩的导电流体,其所有物性参数如密度、黏度、电导率和磁导率都是标量常数,其物理性质如表2所示;(2)忽略金属液中的位移电流及导线的电阻,忽略感应电流欧姆热对液态金属的加热作用,认为液态金属的粘性和流场不受影响;(3)忽略金属液流动对电磁场的影响。施加的电流方向为正向,即垂直纸面向里,并认为电流平均分配在导线截面上。
图3为磁感应强度分布规律,图3(b)中点1、点3表示液态金属的凸起处,点2表示凹陷处,与图3(a)中三点对应。从图3(a)可以发现,磁场强度在螺线管线圈端部急剧减小,沿线圈轴向呈梯度分布;由图3(b)可以发现,点1、点2和点3处的磁感应强度相差较小,磁场比较均匀,点2处的直径较小,受趋肤效应的影响,其磁感应强度的变化滞后于点1和点3处。2.1.2 感应电流密度分布
【参考文献】:
期刊论文
[1]励磁线圈磁场约束金属射流变形的作用机理研究[J]. 孟学平,雷彬,向红军,吕庆敖,黄旭. 振动与冲击. 2017(24)
[2]励磁线圈结构参数对金属射流箍缩特性的影响[J]. 孟学平,雷彬,向红军,吕庆敖,齐文达. 火炮发射与控制学报. 2017(04)
[3]线圈脉冲电流对破甲弹金属射流箍缩特性的影响[J]. 孟学平,雷彬,向红军,吕庆敖,黄旭. 爆炸与冲击. 2017(05)
[4]外磁场对金属射流的作用机理[J]. 孟学平,雷彬,向红军,齐文达,黄旭. 高电压技术. 2017(09)
[5]时序控制对强磁场耦合聚能射流过程的影响[J]. 马彬,黄正祥,祖旭东,肖强强,贾鑫. 兵工学报. 2016(12)
[6]聚能射流的断裂时间[J]. 秦承森,段庆生,韩冰. 爆炸与冲击. 1997(04)
本文编号:3124878
本文链接:https://www.wllwen.com/kejilunwen/jingguansheji/3124878.html