某火炮制退机温升及液量调节参数分析研究
发布时间:2022-01-01 01:17
制退机是火炮的关键部件,火炮发射时会产生很大的后坐动能,这部分动能大部分被制退机吸收,从而极大的减小了炮架受到的后坐冲击力。不过正是因为制退机吸收了这部分动能,使得制退机的温度升高,如果不加任何措施,这部分温升会增大火炮的后坐长度,并改变原有的后坐规律。而当制退液的膨胀量很大时,或者温升达到制退液的沸点或超过紧塞装置的正常工作温度范围,都会导致火炮工作不可靠,造成火炮的故障和损坏。这些都是制退机工作中遇到的主要问题。本文主要对某火炮制退机的发热、散热进行相关的分析和研究,给出制退机温升计算方法,并根据火炮发射时引起的制退液膨胀对液量调节器进行相关的设计,最后重点对制退机在各种条件下的散热做一些详细的分析和研究,主要工作如下:(1)分析计算火炮射击后制退机吸收的能量和制退机每发的温升。由于制退机在射击过程中会不断地散失热量,论文在计算制退机净吸收的热量时分别采用了经验系数计算和有限元分析计算两种方法,然后得出该火炮制退机每发的温升以及火炮的最大可发射量。(2)研究制退机温度变化与液量调节的关系。根据前面得到的每发的温升,对制退机每发温升对应的液体膨胀量进行计算,然后通过设计出合理的液量调...
【文章来源】:南京理工大学江苏省 211工程院校
【文章页数】:63 页
【学位级别】:硕士
【部分图文】:
水平同心圆环密封空腔截面
热边界条件对求解和研究密闭腔内的对流传热有很大的作用,下面就考虑密闭空腔内的对流、导热和辐射情况运用相似原理特征关联式进行相关数值原理分析计算[川。图2.5中空腔固壁的导热系数是义s,假设固体是灰体,灰度为。,固体外壁上下表面绝热,左右外表面温度恒温。封闭空腔内的流体为空气,流动为层流。狱狱狱狱狱狱狱狱狱狱狱狱壁壁壁面 面面 UUUUU=00000犷犷犷 =00000 HHHHHHHHH LLLLL图2.5固壁密封腔模型固体壁面的导热微分方程:。e。“。‘。,e:。,e二、—二—}—十—!口:a八就口Y少 (2.37)
dX一犷凡dx(3·9,其中l0x‘凡,“为炮膛合力对后坐部分所做的总正功,而犷凡dX贝lJ是后坐阻力对后坐部分的总负功。两者及与速度的关系可以由图3.1所示。由于瓜远远小于又,因此也可以看出后坐阻力凡远远小于炮膛合力凡,。
【参考文献】:
期刊论文
[1]基于Flotherm的一种电源设备热仿真分析[J]. 丁成斌,王克成,张文革,武荣. 机电元件. 2011(04)
[2]考虑水的密度反转特性的二维套管自然对流模拟分析[J]. 巩玉发,翟冰冰. 水资源与水工程学报. 2011(04)
[3]基于ICEPAK软件的电子方舱热设计[J]. 李卫洲. 无线电工程. 2011(08)
[4]Combined Effect of Magnetic Field and Thermal Dispersion on a Non-Darcy Mixed Convection[J]. M. F. El-Amin. Journal of Thermal Science. 2011(03)
[5]基于动网格的某驻退机三维流场数值模拟与分析[J]. 范永,刘树华,曹广群. 火炮发射与控制学报. 2010(04)
[6]基于动网格的火炮制退机内部流场数值模拟[J]. 张晓东,张培林,傅建平,王成. 南京理工大学学报(自然科学版). 2010(04)
[7]某型弹载电源瞬态热分析[J]. 吕召会. 电子机械工程. 2010(04)
[8]一种微矩形槽平板热管的数值模拟和有限元热分析[J]. 刘一兵. 低温工程. 2010(03)
[9]火炮驻退机状态评估中的特征提取方法[J]. 张金忠,苏忠亭,赵富全,熊旭,张薿文. 装甲兵工程学院学报. 2010(01)
[10]驻退机温升机理分析与控制对策[J]. 孙宝岩,万国新,冉节约. 四川兵工学报. 2008(06)
博士论文
[1]复合材料身管热学性能研究[D]. 陈龙淼.南京理工大学 2005
本文编号:3561367
【文章来源】:南京理工大学江苏省 211工程院校
【文章页数】:63 页
【学位级别】:硕士
【部分图文】:
水平同心圆环密封空腔截面
热边界条件对求解和研究密闭腔内的对流传热有很大的作用,下面就考虑密闭空腔内的对流、导热和辐射情况运用相似原理特征关联式进行相关数值原理分析计算[川。图2.5中空腔固壁的导热系数是义s,假设固体是灰体,灰度为。,固体外壁上下表面绝热,左右外表面温度恒温。封闭空腔内的流体为空气,流动为层流。狱狱狱狱狱狱狱狱狱狱狱狱壁壁壁面 面面 UUUUU=00000犷犷犷 =00000 HHHHHHHHH LLLLL图2.5固壁密封腔模型固体壁面的导热微分方程:。e。“。‘。,e:。,e二、—二—}—十—!口:a八就口Y少 (2.37)
dX一犷凡dx(3·9,其中l0x‘凡,“为炮膛合力对后坐部分所做的总正功,而犷凡dX贝lJ是后坐阻力对后坐部分的总负功。两者及与速度的关系可以由图3.1所示。由于瓜远远小于又,因此也可以看出后坐阻力凡远远小于炮膛合力凡,。
【参考文献】:
期刊论文
[1]基于Flotherm的一种电源设备热仿真分析[J]. 丁成斌,王克成,张文革,武荣. 机电元件. 2011(04)
[2]考虑水的密度反转特性的二维套管自然对流模拟分析[J]. 巩玉发,翟冰冰. 水资源与水工程学报. 2011(04)
[3]基于ICEPAK软件的电子方舱热设计[J]. 李卫洲. 无线电工程. 2011(08)
[4]Combined Effect of Magnetic Field and Thermal Dispersion on a Non-Darcy Mixed Convection[J]. M. F. El-Amin. Journal of Thermal Science. 2011(03)
[5]基于动网格的某驻退机三维流场数值模拟与分析[J]. 范永,刘树华,曹广群. 火炮发射与控制学报. 2010(04)
[6]基于动网格的火炮制退机内部流场数值模拟[J]. 张晓东,张培林,傅建平,王成. 南京理工大学学报(自然科学版). 2010(04)
[7]某型弹载电源瞬态热分析[J]. 吕召会. 电子机械工程. 2010(04)
[8]一种微矩形槽平板热管的数值模拟和有限元热分析[J]. 刘一兵. 低温工程. 2010(03)
[9]火炮驻退机状态评估中的特征提取方法[J]. 张金忠,苏忠亭,赵富全,熊旭,张薿文. 装甲兵工程学院学报. 2010(01)
[10]驻退机温升机理分析与控制对策[J]. 孙宝岩,万国新,冉节约. 四川兵工学报. 2008(06)
博士论文
[1]复合材料身管热学性能研究[D]. 陈龙淼.南京理工大学 2005
本文编号:3561367
本文链接:https://www.wllwen.com/kejilunwen/jingguansheji/3561367.html