板带轧机通用变凸度板形控制技术
发布时间：2021-03-06 23:39
针对已有的变凸度板形控制技术在大宽度变化范围板形控制能力下降快和常规宽度窄料板形控制能力不足等问题,建立具有自主知识产权的通用变凸度（universal variable crown,UVC）辊形设计数学模型,提出大宽度变化范围内增强板形控制能力的UVC辊形设计方法,分析UVC辊形的不同宽度板带辊缝凸度调节能力。最后,采用1450热连轧机验证UVC板形控制技术的效果。研究结果表明:与板带轧机中广泛应用的CVC技术相比,UVC技术在400 mm带钢宽度变化范围内（950～1 350 mm）板形控制能力提升91.71%,常规宽度窄料板形二次辊缝凸度调控范围增大142.99%。UVC板形控制技术可增强轧机板形控制能力,有效解决因液压弯辊力偏大甚至超过极限而难以满足电工钢自由规程轧制高精度板形质量要求的难题。UVC技术可在大型工业轧机电工钢轧制中稳定运行并推广应用于普钢轧制,为完善宽带钢轧机机型,增强热、冷连轧机全流程板形控制能力提供了依据。
【文章来源】：中南大学学报(自然科学版). 2020,51(10)北大核心
【文章页数】：10 页
【部分图文】：
辊缝形状的分解Fig.1Decompositionofrollgapprofile(a)辊缝函数；(b)常数部分；(c)
(自然科学版)第51卷中南大学学报需指定辊形的高次辊缝凸度范围，而需要控制二次辊缝凸度范围随带钢宽度的变化速度以设计适应多宽度辊形的条件下，可以指定2个宽度，根据不同宽度二次辊缝凸度调控范围的关系来确定a4。假设B1与B2是2个不同的合法宽度，则可由式(9)来确定UVC辊形。ìíCwL(-sm)=C2minCwL(sm)=C2maxΔCwB(B1)=kΔCwB(B2)yt(L2+B02)=yt(L2-B02)(9)若B1>B2，则k为轧制窄带钢时二次辊缝凸度调控范围的衰减比例；若B2=B1-ΔB，则ΔB为指定宽度。在带钢轧制过程中，期望在尽量大的宽度范围内，辊形的二次辊缝凸度调控范围尽可能大且保持不变，上述指定高次辊缝凸度范围(a)UVC上辊辊形；(b)窜辊量为100mm时的辊缝形状图2UVC上辊辊形及在窜辊量为100mm时的辊缝形状Fig.2UVCcontoursandrollgapprofileswhentherollshiftingstrokeis100mm图3UVC辊形二次辊缝凸度调控范围ΔCwB随带钢宽度的变化Fig.3ΔCwBofUVCvarieswithstripwidths(a)高次辊缝凸度调控范围ΔCh为0mm时的二次辊缝凸度CwB；(b)高次辊缝凸度调控范围ΔCh为0.2mm时的二次辊缝凸度CwB图4不同带钢宽度的UVC辊形二次辊缝凸度CwBFig.4CwBofUVCvarieswithdifferentwidths2776
(自然科学版)第51卷中南大学学报需指定辊形的高次辊缝凸度范围，而需要控制二次辊缝凸度范围随带钢宽度的变化速度以设计适应多宽度辊形的条件下，可以指定2个宽度，根据不同宽度二次辊缝凸度调控范围的关系来确定a4。假设B1与B2是2个不同的合法宽度，则可由式(9)来确定UVC辊形。ìíCwL(-sm)=C2minCwL(sm)=C2maxΔCwB(B1)=kΔCwB(B2)yt(L2+B02)=yt(L2-B02)(9)若B1>B2，则k为轧制窄带钢时二次辊缝凸度调控范围的衰减比例；若B2=B1-ΔB，则ΔB为指定宽度。在带钢轧制过程中，期望在尽量大的宽度范围内，辊形的二次辊缝凸度调控范围尽可能大且保持不变，上述指定高次辊缝凸度范围(a)UVC上辊辊形；(b)窜辊量为100mm时的辊缝形状图2UVC上辊辊形及在窜辊量为100mm时的辊缝形状Fig.2UVCcontoursandrollgapprofileswhentherollshiftingstrokeis100mm图3UVC辊形二次辊缝凸度调控范围ΔCwB随带钢宽度的变化Fig.3ΔCwBofUVCvarieswithstripwidths(a)高次辊缝凸度调控范围ΔCh为0mm时的二次辊缝凸度CwB；(b)高次辊缝凸度调控范围ΔCh为0.2mm时的二次辊缝凸度CwB图4不同带钢宽度的UVC辊形二次辊缝凸度CwBFig.4CwBofUVCvarieswithdifferentwidths2776
【参考文献】：
期刊论文
[1]新一代高技术宽带钢冷轧机全机组一体化板形控制[J]. 曹建国,江军,邱澜,李艳琳,何安瑞,张勇军. 中南大学学报(自然科学版). 2019(07)
[2]板带轧机板形控制性能评价方法综述[J]. 彭艳,牛山. 机械工程学报. 2017(06)
[3]四辊CVC热连轧机工作辊辊型设计[J]. 刘国固,吴巨龙. 山西冶金. 2015(01)
[4]五次CVC工作辊辊形与板形控制特性[J]. 李洪波,张杰,曹建国,程方武,胡伟东,张艺. 机械工程学报. 2012(12)
[5]CVC轧辊辊形参数的确定[J]. 刘峰,徐光,范进. 武汉科技大学学报. 2012(03)
[6]先进变凸度工作辊辊形及其控制特性[J]. 李洪波,张杰,曹建国,李慧慧,周一中,黄为民. 北京科技大学学报. 2011(11)
[7]LVC工作辊磨损辊形及磨损预报模型研究[J]. 王仁忠,杨荃,何安瑞,邵健,史乃安. 钢铁. 2008(07)
[8]LVC工作辊在超宽带钢热轧机的应用[J]. 何安瑞,杨荃,陈先霖,史乃安. 中国机械工程. 2008(07)
[9]2250CVC热连轧机工作辊辊形改进与应用[J]. 魏钢城,曹建国,张杰,郝建伟,陈刚. 中南大学学报(自然科学版). 2007(05)
[10]2250CVC热连轧机支持辊辊形研究[J]. 郝建伟,曹建国,张杰,魏钢城,周一中,陈刚. 中南大学学报(自然科学版). 2007(04)
本文编号：3068031
【文章来源】：中南大学学报(自然科学版). 2020,51(10)北大核心
【文章页数】：10 页
【部分图文】：
辊缝形状的分解Fig.1Decompositionofrollgapprofile(a)辊缝函数；(b)常数部分；(c)
(自然科学版)第51卷中南大学学报需指定辊形的高次辊缝凸度范围，而需要控制二次辊缝凸度范围随带钢宽度的变化速度以设计适应多宽度辊形的条件下，可以指定2个宽度，根据不同宽度二次辊缝凸度调控范围的关系来确定a4。假设B1与B2是2个不同的合法宽度，则可由式(9)来确定UVC辊形。ìíCwL(-sm)=C2minCwL(sm)=C2maxΔCwB(B1)=kΔCwB(B2)yt(L2+B02)=yt(L2-B02)(9)若B1>B2，则k为轧制窄带钢时二次辊缝凸度调控范围的衰减比例；若B2=B1-ΔB，则ΔB为指定宽度。在带钢轧制过程中，期望在尽量大的宽度范围内，辊形的二次辊缝凸度调控范围尽可能大且保持不变，上述指定高次辊缝凸度范围(a)UVC上辊辊形；(b)窜辊量为100mm时的辊缝形状图2UVC上辊辊形及在窜辊量为100mm时的辊缝形状Fig.2UVCcontoursandrollgapprofileswhentherollshiftingstrokeis100mm图3UVC辊形二次辊缝凸度调控范围ΔCwB随带钢宽度的变化Fig.3ΔCwBofUVCvarieswithstripwidths(a)高次辊缝凸度调控范围ΔCh为0mm时的二次辊缝凸度CwB；(b)高次辊缝凸度调控范围ΔCh为0.2mm时的二次辊缝凸度CwB图4不同带钢宽度的UVC辊形二次辊缝凸度CwBFig.4CwBofUVCvarieswithdifferentwidths2776
(自然科学版)第51卷中南大学学报需指定辊形的高次辊缝凸度范围，而需要控制二次辊缝凸度范围随带钢宽度的变化速度以设计适应多宽度辊形的条件下，可以指定2个宽度，根据不同宽度二次辊缝凸度调控范围的关系来确定a4。假设B1与B2是2个不同的合法宽度，则可由式(9)来确定UVC辊形。ìíCwL(-sm)=C2minCwL(sm)=C2maxΔCwB(B1)=kΔCwB(B2)yt(L2+B02)=yt(L2-B02)(9)若B1>B2，则k为轧制窄带钢时二次辊缝凸度调控范围的衰减比例；若B2=B1-ΔB，则ΔB为指定宽度。在带钢轧制过程中，期望在尽量大的宽度范围内，辊形的二次辊缝凸度调控范围尽可能大且保持不变，上述指定高次辊缝凸度范围(a)UVC上辊辊形；(b)窜辊量为100mm时的辊缝形状图2UVC上辊辊形及在窜辊量为100mm时的辊缝形状Fig.2UVCcontoursandrollgapprofileswhentherollshiftingstrokeis100mm图3UVC辊形二次辊缝凸度调控范围ΔCwB随带钢宽度的变化Fig.3ΔCwBofUVCvarieswithstripwidths(a)高次辊缝凸度调控范围ΔCh为0mm时的二次辊缝凸度CwB；(b)高次辊缝凸度调控范围ΔCh为0.2mm时的二次辊缝凸度CwB图4不同带钢宽度的UVC辊形二次辊缝凸度CwBFig.4CwBofUVCvarieswithdifferentwidths2776
【参考文献】：
期刊论文
[1]新一代高技术宽带钢冷轧机全机组一体化板形控制[J]. 曹建国,江军,邱澜,李艳琳,何安瑞,张勇军. 中南大学学报(自然科学版). 2019(07)
[2]板带轧机板形控制性能评价方法综述[J]. 彭艳,牛山. 机械工程学报. 2017(06)
[3]四辊CVC热连轧机工作辊辊型设计[J]. 刘国固,吴巨龙. 山西冶金. 2015(01)
[4]五次CVC工作辊辊形与板形控制特性[J]. 李洪波,张杰,曹建国,程方武,胡伟东,张艺. 机械工程学报. 2012(12)
[5]CVC轧辊辊形参数的确定[J]. 刘峰,徐光,范进. 武汉科技大学学报. 2012(03)
[6]先进变凸度工作辊辊形及其控制特性[J]. 李洪波,张杰,曹建国,李慧慧,周一中,黄为民. 北京科技大学学报. 2011(11)
[7]LVC工作辊磨损辊形及磨损预报模型研究[J]. 王仁忠,杨荃,何安瑞,邵健,史乃安. 钢铁. 2008(07)
[8]LVC工作辊在超宽带钢热轧机的应用[J]. 何安瑞,杨荃,陈先霖,史乃安. 中国机械工程. 2008(07)
[9]2250CVC热连轧机工作辊辊形改进与应用[J]. 魏钢城,曹建国,张杰,郝建伟,陈刚. 中南大学学报(自然科学版). 2007(05)
[10]2250CVC热连轧机支持辊辊形研究[J]. 郝建伟,曹建国,张杰,魏钢城,周一中,陈刚. 中南大学学报(自然科学版). 2007(04)
本文编号：3068031
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