非晶合金切削过程中热和剪应力对剪切带形成的影响
发布时间：2021-03-19 12:28
Vit1(Zr41.2Ti13.8Cu12.5Ni10.0Be22.5)金属玻璃是采用快速凝固技术急速冷却高温合金熔体,避免熔体内部发生晶化而得到的一种非晶态合金。金属玻璃具有非晶态结构且没有晶态金属材料类的微观组织缺陷,因而具有良好的物理、力学和化学性能,在军事、航空航天、电力和体育器材等领域得到广泛应用。在变形过程中非晶合金容易产生局域化剪切带,并伴随着温度和应力的变化,对剪切带形成过程中“热-力”的深入理解是明晰金属玻璃形变机理,理解剪切带形成机制的前提。本课题针对非晶合金剪切带形成过程中的热和应力变化情况,以材料的本构建模为切入点,利用Advant Edge有限元软件对Vit1金属玻璃进行二维正交切削仿真,研究切削过程中“热-力”变化情况。首先,鉴于当前通用有限元仿真软件中没有适用于描述非晶合金变形过程的材料模型问题,根据非晶合金对温度和应力敏感的特点,选用Drucker-Prager屈服准则所建立的本构关系做为Vit1的本构模型并建立切削仿真几何模型。将Vit1三维车...
【文章来源】：燕山大学河北省
【文章页数】：70 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
切屑表面熔滴[24]
燕山大学工学硕士学位论文建模做为一款有限元仿真软件，其分析过程包括三个部分和数据结果后处理。下面将主要对二维正交切削仿真）进行介绍。 2-2 是软件工艺选择界面。AdvantEdge 提供了多种、拉削、切槽、微铣削等工艺，根据仿真维度的不同，本文仿真选择二维（2D）车削。
工件刀具图 2-3 二维正交切削刀具和工件模型dge 软件自适应网格技术功能强大、设置便捷。网格划分，同时也影响仿真结果的精度。本文中工件最大网格尺为 0.001mm，刀具最大网格尺寸为 0.01mm，最小刀具网具网格划分等级为 0.4，该参数控制刀具网格由粗到细转变
【参考文献】：
期刊论文
[1]块体金属玻璃压缩变形和破坏特性的有限元模拟研究[J]. 李继承,陈小伟,黄风雷. 固体力学学报. 2016(S1)
[2]Abaqus软件在非线性仿真分析中的应用[J]. 杨国华,徐光辉,常林晶,徐健涛. 建筑技术. 2016(02)
[3]CuZr基块体非晶合金室温拉伸力学性能研究[J]. 房连祥,李然,张涛. 功能材料. 2015(24)
[4]静水应力对金属玻璃变形和破坏的影响[J]. 李继承,陈小伟,黄风雷. 固体力学学报. 2015(S1)
[5]金属玻璃变形局域化和均匀流动的机理分析[J]. 李继承,陈小伟,黄风雷. 兵工学报. 2014(S2)
[6]非晶中“缺陷”——流变单元研究[J]. 汪卫华. 中国科学:物理学 力学 天文学. 2014(04)
[7]金属切削过程有限元仿真技术研究[J]. 徐看,黄艳玲,吕彦明. 工具技术. 2013(11)
[8]非晶态物质的本质和特性[J]. 汪卫华. 物理学进展. 2013(05)
[9]金属正交切削模型研究进展[J]. 叶贵根,薛世峰,仝兴华,戴兰宏. 机械强度. 2012(04)
[10]金属材料本构模型的研究进展[J]. 彭鸿博,张宏建. 机械工程材料. 2012(03)
博士论文
[1]金属玻璃力学行为及其微观机理的初探[D]. 王超.浙江大学 2017
[2]Vit1块体金属玻璃的切削性能研究[D]. 张卫国.燕山大学 2012
[3]大块非晶合金变形机制及本构行为[D]. 陈德民.哈尔滨工程大学 2003
硕士论文
[1]Vit1型金属玻璃正交切削的切削力及温度场有限元仿真研究[D]. 赵光光.燕山大学 2016
[2]基于M-C屈服准则的金属玻璃切削力学建模与实验研究[D]. 卢金平.燕山大学 2015
[3]非晶合金纳米机械性能及切削机理研究[D]. 邱晨.天津大学 2014
[4]非晶合金断裂行为的研究[D]. 吴飞飞.重庆师范大学 2014
[5]超硬材料车削过程的数值仿真研究[D]. 应正健.西华大学 2012
[6]Zr基大块非晶合金冷轧过程中剪切带、自由体积及硬度的演变[D]. 刘京伟.浙江大学 2010
本文编号：3089567
【文章来源】：燕山大学河北省
【文章页数】：70 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
切屑表面熔滴[24]
燕山大学工学硕士学位论文建模做为一款有限元仿真软件，其分析过程包括三个部分和数据结果后处理。下面将主要对二维正交切削仿真）进行介绍。 2-2 是软件工艺选择界面。AdvantEdge 提供了多种、拉削、切槽、微铣削等工艺，根据仿真维度的不同，本文仿真选择二维（2D）车削。
工件刀具图 2-3 二维正交切削刀具和工件模型dge 软件自适应网格技术功能强大、设置便捷。网格划分，同时也影响仿真结果的精度。本文中工件最大网格尺为 0.001mm，刀具最大网格尺寸为 0.01mm，最小刀具网具网格划分等级为 0.4，该参数控制刀具网格由粗到细转变
【参考文献】：
期刊论文
[1]块体金属玻璃压缩变形和破坏特性的有限元模拟研究[J]. 李继承,陈小伟,黄风雷. 固体力学学报. 2016(S1)
[2]Abaqus软件在非线性仿真分析中的应用[J]. 杨国华,徐光辉,常林晶,徐健涛. 建筑技术. 2016(02)
[3]CuZr基块体非晶合金室温拉伸力学性能研究[J]. 房连祥,李然,张涛. 功能材料. 2015(24)
[4]静水应力对金属玻璃变形和破坏的影响[J]. 李继承,陈小伟,黄风雷. 固体力学学报. 2015(S1)
[5]金属玻璃变形局域化和均匀流动的机理分析[J]. 李继承,陈小伟,黄风雷. 兵工学报. 2014(S2)
[6]非晶中“缺陷”——流变单元研究[J]. 汪卫华. 中国科学:物理学 力学 天文学. 2014(04)
[7]金属切削过程有限元仿真技术研究[J]. 徐看,黄艳玲,吕彦明. 工具技术. 2013(11)
[8]非晶态物质的本质和特性[J]. 汪卫华. 物理学进展. 2013(05)
[9]金属正交切削模型研究进展[J]. 叶贵根,薛世峰,仝兴华,戴兰宏. 机械强度. 2012(04)
[10]金属材料本构模型的研究进展[J]. 彭鸿博,张宏建. 机械工程材料. 2012(03)
博士论文
[1]金属玻璃力学行为及其微观机理的初探[D]. 王超.浙江大学 2017
[2]Vit1块体金属玻璃的切削性能研究[D]. 张卫国.燕山大学 2012
[3]大块非晶合金变形机制及本构行为[D]. 陈德民.哈尔滨工程大学 2003
硕士论文
[1]Vit1型金属玻璃正交切削的切削力及温度场有限元仿真研究[D]. 赵光光.燕山大学 2016
[2]基于M-C屈服准则的金属玻璃切削力学建模与实验研究[D]. 卢金平.燕山大学 2015
[3]非晶合金纳米机械性能及切削机理研究[D]. 邱晨.天津大学 2014
[4]非晶合金断裂行为的研究[D]. 吴飞飞.重庆师范大学 2014
[5]超硬材料车削过程的数值仿真研究[D]. 应正健.西华大学 2012
[6]Zr基大块非晶合金冷轧过程中剪切带、自由体积及硬度的演变[D]. 刘京伟.浙江大学 2010
本文编号：3089567
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