不同退火保温时间对T91耐热钢熔焊接头组织结构性能的影响研究
发布时间：2021-07-21 21:39
P91/T91耐热钢（10Cr9Mo1VNb）是一种改良型的马氏体9Cr-1Mo钢,实际上是在已经含有Cr、Mo元素的钢中又新添加了V、Nb、N等强化元素而形成的新型钢种,同时也减少了易生成裂纹的元素S、P,提高了P91/T91耐热钢的抗氧化性能。其组织结构为马氏体加部分铁素体,在高温环境下具有较好的组织稳定性、高温持久强度、高温蠕变强度,被广泛应用在锅炉的过热器,再热器和主蒸汽管道上。实际生产中P91/T91耐热钢的焊接质量问题一直是大家关注的焦点,为了改善P91/T91耐热钢的焊接质量,焊后一般会对焊件进行长时间的热处理工艺。长时间的热处理必然会存在生产效率低下的问题,如果能在保证焊接接头质量的前提下,尽量缩短热处理时间,这将会极大的提高生产效率。本文主要研究内容是退火保温时间对T91熔焊焊缝组织性能的影响,在760℃温度下,对T91熔焊接头分别进行4h,5h,6h的退火保温处理,在740℃,780℃温度下,对T91熔焊接头分别进行5h,6h的退火保温处理,重点分析在不同保温时间的条件下,尤其是在少于目前常用保温时间条件下接头的显微组织结构及性能的变化特征,获得不同退火处理工艺状态...
【文章来源】：山东建筑大学山东省
【文章页数】：59 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
T91耐热钢管母材示意图
14(c)760oC+5h (d)760oC+6h图 3.1 760oC 退火处理前后热影响区的显微组织 3.1b 是经过在 760oC 退火温度下，保温 4h 后的热影响区的显微组织结构示，与退火前的热影响区显微组织结构相比，此时，残余奥氏体的数量减存在明显位向，并呈现较为粗大的片状组织。图 3.1c 是退火温度为 760oC保温 5h 后的焊接接头热影响区显微组织结构，如图 3.1c 所示，与退火保
(a)740oC+5h (b)740oC+6h图 3.2 740oC 退火处理不同保温条件下热影响区的显微组织80oC 时退火保温时间对热影响区显微组织结构的影响图 3.3 所示，图 a、b 分别是退火温度为 740oC 时，经过不同退火保温时间响区显微组织结构。图 a 是经过 780oC+5h 退火保温处理后的热影响区显如图 a 所示，退火温度为 780oC 时，经过 5h 退火保温处理后，显微组织状组织，同时有少量的针状马氏体出现，显微组织结构大小不均匀。与经h 的显微组织结构进行对比分析（图 3.3a），当经过退火保温 6h 退火处理后该区域呈现针片状马氏体组织，显微组织结构更加均匀细小。(a) (b)
【参考文献】：
期刊论文
[1]高碳马氏体不锈钢8Cr13MoV球化退火过程中碳化物的演变[J]. 于文涛,李晶,史成斌,朱勤天,宋惠东. 金属热处理. 2016(09)
[2]等温球化退火对某高碳钢中碳化物的影响[J]. 余斌,李晓源,时捷,黎振华,胡俊. 金属热处理. 2016(01)
[3]T/P91钢及其焊接、焊接热处理、无损检测工艺要点[J]. 李应钦,徐森,刘文峰. 中国化工装备. 2015(03)
[4]P91钢焊接热处理工艺研究[J]. 刘双奎. 科技创新导报. 2014(26)
[5]P91导汽管焊后热处理对母材组织与性能影响[J]. 赵永峰,蔡红生,耿进锋,马东方,牛玉静. 热加工工艺. 2014(07)
[6]T91铁素体耐热钢析出相的优化控制[J]. 张芮辉,张弛,夏志新,杨志刚. 金属学报. 2013(09)
[7]P91钢热处理工艺的对比试验浅析[J]. 彭润平,刘玉梅. 科技与企业. 2013(12)
[8]H13钢退火态中的碳化物分析[J]. 薛松,周杰,张艳伟,耿佩. 材料热处理学报. 2012(02)
[9]Super 304H耐热钢的强化机理[J]. 王俪篥,朱丽慧,王起江. 材料热处理学报. 2011(06)
[10]P91钢的焊接特点及工艺[J]. 黄向红. 机械设计与制造. 2011(06)
博士论文
[1]Super304H奥氏体耐热钢的时效析出与强化机理[D]. 欧平.上海交通大学 2015
[2]多尺度碳氮化物强化马氏体耐热钢[D]. 张文凤.中国科学技术大学 2014
[3]T91铁素体耐热钢相变过程及强化工艺[D]. 宁保群.天津大学 2007
硕士论文
[1]9%Cr热强钢焊接金属时效微观组织与力学性能研究[D]. 刘亚梅.燕山大学 2015
[2]履带起重机臂架低合金高强钢焊接工艺性研究[D]. 张莹辉.长安大学 2013
[3]P91高合金钢连铸坯凝固后的组织和力学性能研究[D]. 钟文.中南大学 2012
[4]新型高Cr铁素体耐热钢组织及相变过程的研究[D]. 鲍春.天津大学 2010
本文编号：3295824
【文章来源】：山东建筑大学山东省
【文章页数】：59 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
T91耐热钢管母材示意图
14(c)760oC+5h (d)760oC+6h图 3.1 760oC 退火处理前后热影响区的显微组织 3.1b 是经过在 760oC 退火温度下，保温 4h 后的热影响区的显微组织结构示，与退火前的热影响区显微组织结构相比，此时，残余奥氏体的数量减存在明显位向，并呈现较为粗大的片状组织。图 3.1c 是退火温度为 760oC保温 5h 后的焊接接头热影响区显微组织结构，如图 3.1c 所示，与退火保
(a)740oC+5h (b)740oC+6h图 3.2 740oC 退火处理不同保温条件下热影响区的显微组织80oC 时退火保温时间对热影响区显微组织结构的影响图 3.3 所示，图 a、b 分别是退火温度为 740oC 时，经过不同退火保温时间响区显微组织结构。图 a 是经过 780oC+5h 退火保温处理后的热影响区显如图 a 所示，退火温度为 780oC 时，经过 5h 退火保温处理后，显微组织状组织，同时有少量的针状马氏体出现，显微组织结构大小不均匀。与经h 的显微组织结构进行对比分析（图 3.3a），当经过退火保温 6h 退火处理后该区域呈现针片状马氏体组织，显微组织结构更加均匀细小。(a) (b)
【参考文献】：
期刊论文
[1]高碳马氏体不锈钢8Cr13MoV球化退火过程中碳化物的演变[J]. 于文涛,李晶,史成斌,朱勤天,宋惠东. 金属热处理. 2016(09)
[2]等温球化退火对某高碳钢中碳化物的影响[J]. 余斌,李晓源,时捷,黎振华,胡俊. 金属热处理. 2016(01)
[3]T/P91钢及其焊接、焊接热处理、无损检测工艺要点[J]. 李应钦,徐森,刘文峰. 中国化工装备. 2015(03)
[4]P91钢焊接热处理工艺研究[J]. 刘双奎. 科技创新导报. 2014(26)
[5]P91导汽管焊后热处理对母材组织与性能影响[J]. 赵永峰,蔡红生,耿进锋,马东方,牛玉静. 热加工工艺. 2014(07)
[6]T91铁素体耐热钢析出相的优化控制[J]. 张芮辉,张弛,夏志新,杨志刚. 金属学报. 2013(09)
[7]P91钢热处理工艺的对比试验浅析[J]. 彭润平,刘玉梅. 科技与企业. 2013(12)
[8]H13钢退火态中的碳化物分析[J]. 薛松,周杰,张艳伟,耿佩. 材料热处理学报. 2012(02)
[9]Super 304H耐热钢的强化机理[J]. 王俪篥,朱丽慧,王起江. 材料热处理学报. 2011(06)
[10]P91钢的焊接特点及工艺[J]. 黄向红. 机械设计与制造. 2011(06)
博士论文
[1]Super304H奥氏体耐热钢的时效析出与强化机理[D]. 欧平.上海交通大学 2015
[2]多尺度碳氮化物强化马氏体耐热钢[D]. 张文凤.中国科学技术大学 2014
[3]T91铁素体耐热钢相变过程及强化工艺[D]. 宁保群.天津大学 2007
硕士论文
[1]9%Cr热强钢焊接金属时效微观组织与力学性能研究[D]. 刘亚梅.燕山大学 2015
[2]履带起重机臂架低合金高强钢焊接工艺性研究[D]. 张莹辉.长安大学 2013
[3]P91高合金钢连铸坯凝固后的组织和力学性能研究[D]. 钟文.中南大学 2012
[4]新型高Cr铁素体耐热钢组织及相变过程的研究[D]. 鲍春.天津大学 2010
本文编号：3295824
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