径向锻造工艺参数对Mg-8Al-0.6Zn-0.3V镁合金棒材性能的影响
发布时间：2021-08-25 20:25
采用不同的径向压下率和轴向送进速度对汽车用Mg-8Al-0.6Zn-0.3V新型镁合金棒材试样进行了径向锻造试验,并进行了力学性能的测试与分析。结果表明:随径向压下率和轴向送进速度的增加,试样的抗拉强度和屈服强度先增大后减小,断后伸长率先减小再增大。在400 mm/min轴向送进速度和10%径向压下率下试样的抗拉强度和屈服强度最大,断后伸长率最小。Mg-8Al-0.6Zn-0.3V镁合金径向锻造工艺参数优选为:10%径向压下率、400 mm/min轴向送进速度。
【文章来源】：热加工工艺. 2020,49(17)北大核心
【文章页数】：3 页
【部分图文】：
不同径向压下率下试样的力学性能
在新型镁合金棒材试样的径向锻造过程中，径向压下率会影响锻透深度，径向压下率过小，锻透深度不够，无法深入棒材心部；随着径向压下率增大，锻透深度越大，内部发生充分的塑性变形，可减少组织缺陷。但径向压下率也并非越大越好，因为这就意味着需要更大的设备吨位，同时还会粗化晶粒，减弱力学性能。在400mm/min轴向送进速度时不同的径向压下率下径向锻造镁合金棒材试样的拉伸断口形貌SEM照片，见图2。4%径向压下率下试样表面的韧窝更加粗大、撕裂棱显著；10%径向压下率径向锻造时试样表面韧窝、撕裂棱明显变小、变细，力学性能优于试样1。Mg-8Al-0.6Zn-0.3V镁合金棒材在不同轴向送进速度下径向锻造的力学性能如图3所示。当轴向送进速度在200～600mm/min时，试样的抗拉强度的区间范围为322～351 MPa，屈服强度的区间范围为286～310 MPa，断后伸长率的区间范围为10.4%～9.2%；试样的抗拉强度和屈服强度均先增大后减小，断后伸长率则先减小后增大。当轴向送进速度为200mm/min时，试样的抗拉强度和屈服强度均处于较低值，分别为322、288MPa，而断后伸长率则为10.4%。综合来看，采用400 mm/min轴向送进速度径向锻造时，试样的抗拉强度和屈服强度分别达到峰值351、310MPa，各较200mm/min轴向送进速度时增大了29、22 MPa，断后伸长率则为最低值9.2%，仅较200 mm/min轴向送进速度时减小了1.2%，减小幅度较小。当轴向送进速度继续增加至600 mm/min，试样的抗拉强度和屈服强度分别低至314、286 MPa，断后伸长率高达10.7%。
Mg-8Al-0.6Zn-0.3V镁合金棒材在不同轴向送进速度下径向锻造的力学性能如图3所示。当轴向送进速度在200～600mm/min时，试样的抗拉强度的区间范围为322～351 MPa，屈服强度的区间范围为286～310 MPa，断后伸长率的区间范围为10.4%～9.2%；试样的抗拉强度和屈服强度均先增大后减小，断后伸长率则先减小后增大。当轴向送进速度为200mm/min时，试样的抗拉强度和屈服强度均处于较低值，分别为322、288MPa，而断后伸长率则为10.4%。综合来看，采用400 mm/min轴向送进速度径向锻造时，试样的抗拉强度和屈服强度分别达到峰值351、310MPa，各较200mm/min轴向送进速度时增大了29、22 MPa，断后伸长率则为最低值9.2%，仅较200 mm/min轴向送进速度时减小了1.2%，减小幅度较小。当轴向送进速度继续增加至600 mm/min，试样的抗拉强度和屈服强度分别低至314、286 MPa，断后伸长率高达10.7%。在Mg-8Al-0.6Zn-0.3V镁合金棒材的径向锻造过程中，轴向送进速度也是极其重要的参数。当采用400 mm/min轴向送进速度时，试样的强度最佳。过低的轴向送进速度会加长锻打一个道次的时间；而过高的轴向送进速度，虽能增加送进量，提高生产率，然而不能很好地去棱，而且会影响应力的状态和分布。径向锻造试样在10%径向压下率下经过不同轴向送进速度的拉伸断口SEM形貌见图4。400 mm/min轴向送进速度下的韧窝圆润、细小、较深，撕裂棱也较细小，表现出较好的拉伸性能；而600 mm/min轴向送进速度下试样的韧窝和撕裂棱明显增大，力学性能变差。综合不同径向压下率和轴向送进速度下的力学性能测试结果可知，从优化汽车用Mg-8Al-0.6Zn-0.3V新型镁合金棒材试样的强度出发，径向锻造工艺参数优选为：10%径向压下率、400mm/min轴向送进速度。
【参考文献】：
期刊论文
[1]径锻工艺对高温合金GH4169棒材性能的影响[J]. 高雯,李麟. 热处理. 2018(04)
[2]汽车发动机用AZ91镁合金表面改性研究[J]. 吕振清,李蕾蕾,洪逗莎,李玲慧. 电镀与环保. 2018(04)
[3]AZ31镁合金棒材在不同温度下拉伸和压缩变形机制分析[J]. 宋广胜,赵原野,杨常彬,张士宏. 沈阳航空航天大学学报. 2018(03)
[4]不同温度下镁合金挤压棒材组织性能研究[J]. 王雪英,陈忠家,王梓杰,丁春园. 有色金属加工. 2018(03)
[5]硅烷-环氧富镁涂层对镁合金的保护及耐蚀性研究[J]. 晏涛,程冬霞,谢耀文. 上海涂料. 2018(03)
[6]重型轴类锻件径向锻造工艺研究[J]. 殷文齐,杜建伟. 一重技术. 2016(03)
[7]镁合金铸件在汽车工业中的应用与研究状况[J]. 周桂云. 汽车工艺与材料. 2016(03)
[8]径向锻造工艺参数对锻透性的影响[J]. 栾谦聪,董湘怀,吴云剑. 中国机械工程. 2014(22)
[9]轴类零件径向锻造压入量研究[J]. 韩星会,华林,胡亚民. 锻压装备与制造技术. 2006(06)
本文编号：3362796
【文章来源】：热加工工艺. 2020,49(17)北大核心
【文章页数】：3 页
【部分图文】：
不同径向压下率下试样的力学性能
在新型镁合金棒材试样的径向锻造过程中，径向压下率会影响锻透深度，径向压下率过小，锻透深度不够，无法深入棒材心部；随着径向压下率增大，锻透深度越大，内部发生充分的塑性变形，可减少组织缺陷。但径向压下率也并非越大越好，因为这就意味着需要更大的设备吨位，同时还会粗化晶粒，减弱力学性能。在400mm/min轴向送进速度时不同的径向压下率下径向锻造镁合金棒材试样的拉伸断口形貌SEM照片，见图2。4%径向压下率下试样表面的韧窝更加粗大、撕裂棱显著；10%径向压下率径向锻造时试样表面韧窝、撕裂棱明显变小、变细，力学性能优于试样1。Mg-8Al-0.6Zn-0.3V镁合金棒材在不同轴向送进速度下径向锻造的力学性能如图3所示。当轴向送进速度在200～600mm/min时，试样的抗拉强度的区间范围为322～351 MPa，屈服强度的区间范围为286～310 MPa，断后伸长率的区间范围为10.4%～9.2%；试样的抗拉强度和屈服强度均先增大后减小，断后伸长率则先减小后增大。当轴向送进速度为200mm/min时，试样的抗拉强度和屈服强度均处于较低值，分别为322、288MPa，而断后伸长率则为10.4%。综合来看，采用400 mm/min轴向送进速度径向锻造时，试样的抗拉强度和屈服强度分别达到峰值351、310MPa，各较200mm/min轴向送进速度时增大了29、22 MPa，断后伸长率则为最低值9.2%，仅较200 mm/min轴向送进速度时减小了1.2%，减小幅度较小。当轴向送进速度继续增加至600 mm/min，试样的抗拉强度和屈服强度分别低至314、286 MPa，断后伸长率高达10.7%。
Mg-8Al-0.6Zn-0.3V镁合金棒材在不同轴向送进速度下径向锻造的力学性能如图3所示。当轴向送进速度在200～600mm/min时，试样的抗拉强度的区间范围为322～351 MPa，屈服强度的区间范围为286～310 MPa，断后伸长率的区间范围为10.4%～9.2%；试样的抗拉强度和屈服强度均先增大后减小，断后伸长率则先减小后增大。当轴向送进速度为200mm/min时，试样的抗拉强度和屈服强度均处于较低值，分别为322、288MPa，而断后伸长率则为10.4%。综合来看，采用400 mm/min轴向送进速度径向锻造时，试样的抗拉强度和屈服强度分别达到峰值351、310MPa，各较200mm/min轴向送进速度时增大了29、22 MPa，断后伸长率则为最低值9.2%，仅较200 mm/min轴向送进速度时减小了1.2%，减小幅度较小。当轴向送进速度继续增加至600 mm/min，试样的抗拉强度和屈服强度分别低至314、286 MPa，断后伸长率高达10.7%。在Mg-8Al-0.6Zn-0.3V镁合金棒材的径向锻造过程中，轴向送进速度也是极其重要的参数。当采用400 mm/min轴向送进速度时，试样的强度最佳。过低的轴向送进速度会加长锻打一个道次的时间；而过高的轴向送进速度，虽能增加送进量，提高生产率，然而不能很好地去棱，而且会影响应力的状态和分布。径向锻造试样在10%径向压下率下经过不同轴向送进速度的拉伸断口SEM形貌见图4。400 mm/min轴向送进速度下的韧窝圆润、细小、较深，撕裂棱也较细小，表现出较好的拉伸性能；而600 mm/min轴向送进速度下试样的韧窝和撕裂棱明显增大，力学性能变差。综合不同径向压下率和轴向送进速度下的力学性能测试结果可知，从优化汽车用Mg-8Al-0.6Zn-0.3V新型镁合金棒材试样的强度出发，径向锻造工艺参数优选为：10%径向压下率、400mm/min轴向送进速度。
【参考文献】：
期刊论文
[1]径锻工艺对高温合金GH4169棒材性能的影响[J]. 高雯,李麟. 热处理. 2018(04)
[2]汽车发动机用AZ91镁合金表面改性研究[J]. 吕振清,李蕾蕾,洪逗莎,李玲慧. 电镀与环保. 2018(04)
[3]AZ31镁合金棒材在不同温度下拉伸和压缩变形机制分析[J]. 宋广胜,赵原野,杨常彬,张士宏. 沈阳航空航天大学学报. 2018(03)
[4]不同温度下镁合金挤压棒材组织性能研究[J]. 王雪英,陈忠家,王梓杰,丁春园. 有色金属加工. 2018(03)
[5]硅烷-环氧富镁涂层对镁合金的保护及耐蚀性研究[J]. 晏涛,程冬霞,谢耀文. 上海涂料. 2018(03)
[6]重型轴类锻件径向锻造工艺研究[J]. 殷文齐,杜建伟. 一重技术. 2016(03)
[7]镁合金铸件在汽车工业中的应用与研究状况[J]. 周桂云. 汽车工艺与材料. 2016(03)
[8]径向锻造工艺参数对锻透性的影响[J]. 栾谦聪,董湘怀,吴云剑. 中国机械工程. 2014(22)
[9]轴类零件径向锻造压入量研究[J]. 韩星会,华林,胡亚民. 锻压装备与制造技术. 2006(06)
本文编号：3362796
本文链接：https://www.wllwen.com/kejilunwen/jinshugongy/3362796.html
教材专著
