高能喷丸304不锈钢应力腐蚀敏感性试验研究
发布时间：2021-11-15 23:39
高能喷丸（HESP）处理具有比普通机械喷丸更高的能量,因此表面强化效果更好。笔者对304不锈钢板状试样进行高能喷丸强化处理,采用X射线洐射（XRD）方法分析了试样表层的金相组织和晶粒大小。对经高能喷丸处理的试样进行了慢应变速率拉伸腐蚀试验（SSRT）,研究了喷丸压力和喷丸时间等工艺参数对304不锈钢应力腐蚀敏感性的影响。结果表明:304不锈钢板试样经高能喷丸处理后,在含氯离子溶液中的抗应力腐蚀开裂性能明显提高,随着喷丸压力增大（或喷丸时间的增加）,试样应力腐蚀敏感性指数呈现先减小后增大的变化趋势。
【文章来源】：浙江工业大学学报. 2020,48(06)北大核心
【文章页数】：5 页
【部分图文】：
应力腐蚀试样(单位:mm)
试样采用激光切割方法加工,切割前对标距部分(15 mm)进行高能喷丸处理。高能喷丸在气动式喷丸机上进行,其原理如图2所示。在高压气流的作用下,喷嘴处产生了负压,置于弹丸仓内的不锈钢弹丸被抽吸到喷嘴处,并在气流带动下高速冲击试样表面,使其产生塑性变形。不锈钢弹丸直径为0.5 mm,喷嘴与试样表面之间的距离为100 mm。分别选用7种喷丸压力(气流压力),即0.3,0.35,0.4,0.45,0.5,0.55,0.6 MPa,5 种喷丸时间,即1,2,3,5,8 min对试样进行喷丸处理。采用X射线衍射仪(X射线源为Cu靶Kα射线)对高能喷丸处理后试样进行表面金相组织分析,采用Scherrer公式计算晶粒尺寸和晶格畸变。在慢应变速率拉伸试验机上进行应力腐蚀试验,拉伸速率为2.6×10-5 mm/s。2 试验结果与讨论
高能喷丸处理产生的塑性变形将诱发304不锈钢马氏体相变。为了检测喷丸前后试样的金相组织变化,笔者采用X射线衍射(XRD)方法对采用不同喷丸压力和时间处理后的材料作了定量XRD图谱分析。图3为喷丸时间5 min时,不同喷丸压力下试样表面的XRD图谱;图4为喷为压力0.5 MPa时,不同喷丸时间下试样表面的XRD图谱。图4 不同喷丸时间试样表面的XRD图谱
【参考文献】：
期刊论文
[1]合金元素含量对316不锈钢耐点蚀性能影响[J]. 卢志明,金皋峰,黄六一,章芳芳,王康,黄康,黄静峰. 浙江工业大学学报. 2019(03)
[2]316L焊缝与304母材C型环试样应力腐蚀敏感性研究[J]. 卢志明,何凯伦,霍培栋,王康,金皋峰. 浙江工业大学学报. 2017(03)
[3]316L不锈钢应力腐蚀敏感性指数计算与回归分析[J]. 卢志明,何正炎,高增梁. 浙江工业大学学报. 2007(02)
[4]1Cr18Ni9Ti不锈钢的喷丸表面纳米化及其对耐蚀性的影响[J]. 王天生,于金库,董冰峰,张福成. 机械工程学报. 2005(09)
[5]SS400钢焊接接头表层组织纳米均一化及硬度均一化处理[J]. 李东,陈怀宁,刘刚,卢柯. 金属学报. 2001(09)
[6]奥氏体不锈钢中马氏体含量对其钝化膜稳定性的影响[J]. 徐瑞芬,许淳淳,薛慧勇,王新军,朱健. 材料保护. 1998(09)
[7]形变诱发马氏体对304不锈钢在活化状态下电化学行为的影响[J]. 方智,吴荫顺,张琳,李杰. 腐蚀科学与防护技术. 1997(01)
[8]1Cr18Ni9Ti不锈钢在氯化物溶液中SCC敏感性与铁磁相含量的相关性[J]. 许淳淳,欧阳维真,徐瑞芬,吴永炘. 中国腐蚀与防护学报. 1997(01)
[9]用AES和EPMA研究Fe-Cr合金钝化膜和蚀孔内壁的组成特征[J]. 杨德钧,李方,吴荫顺,张文奇. 中国腐蚀与防护学报. 1985(04)
本文编号：3497734
【文章来源】：浙江工业大学学报. 2020,48(06)北大核心
【文章页数】：5 页
【部分图文】：
应力腐蚀试样(单位:mm)
试样采用激光切割方法加工,切割前对标距部分(15 mm)进行高能喷丸处理。高能喷丸在气动式喷丸机上进行,其原理如图2所示。在高压气流的作用下,喷嘴处产生了负压,置于弹丸仓内的不锈钢弹丸被抽吸到喷嘴处,并在气流带动下高速冲击试样表面,使其产生塑性变形。不锈钢弹丸直径为0.5 mm,喷嘴与试样表面之间的距离为100 mm。分别选用7种喷丸压力(气流压力),即0.3,0.35,0.4,0.45,0.5,0.55,0.6 MPa,5 种喷丸时间,即1,2,3,5,8 min对试样进行喷丸处理。采用X射线衍射仪(X射线源为Cu靶Kα射线)对高能喷丸处理后试样进行表面金相组织分析,采用Scherrer公式计算晶粒尺寸和晶格畸变。在慢应变速率拉伸试验机上进行应力腐蚀试验,拉伸速率为2.6×10-5 mm/s。2 试验结果与讨论
高能喷丸处理产生的塑性变形将诱发304不锈钢马氏体相变。为了检测喷丸前后试样的金相组织变化,笔者采用X射线衍射(XRD)方法对采用不同喷丸压力和时间处理后的材料作了定量XRD图谱分析。图3为喷丸时间5 min时,不同喷丸压力下试样表面的XRD图谱;图4为喷为压力0.5 MPa时,不同喷丸时间下试样表面的XRD图谱。图4 不同喷丸时间试样表面的XRD图谱
【参考文献】：
期刊论文
[1]合金元素含量对316不锈钢耐点蚀性能影响[J]. 卢志明,金皋峰,黄六一,章芳芳,王康,黄康,黄静峰. 浙江工业大学学报. 2019(03)
[2]316L焊缝与304母材C型环试样应力腐蚀敏感性研究[J]. 卢志明,何凯伦,霍培栋,王康,金皋峰. 浙江工业大学学报. 2017(03)
[3]316L不锈钢应力腐蚀敏感性指数计算与回归分析[J]. 卢志明,何正炎,高增梁. 浙江工业大学学报. 2007(02)
[4]1Cr18Ni9Ti不锈钢的喷丸表面纳米化及其对耐蚀性的影响[J]. 王天生,于金库,董冰峰,张福成. 机械工程学报. 2005(09)
[5]SS400钢焊接接头表层组织纳米均一化及硬度均一化处理[J]. 李东,陈怀宁,刘刚,卢柯. 金属学报. 2001(09)
[6]奥氏体不锈钢中马氏体含量对其钝化膜稳定性的影响[J]. 徐瑞芬,许淳淳,薛慧勇,王新军,朱健. 材料保护. 1998(09)
[7]形变诱发马氏体对304不锈钢在活化状态下电化学行为的影响[J]. 方智,吴荫顺,张琳,李杰. 腐蚀科学与防护技术. 1997(01)
[8]1Cr18Ni9Ti不锈钢在氯化物溶液中SCC敏感性与铁磁相含量的相关性[J]. 许淳淳,欧阳维真,徐瑞芬,吴永炘. 中国腐蚀与防护学报. 1997(01)
[9]用AES和EPMA研究Fe-Cr合金钝化膜和蚀孔内壁的组成特征[J]. 杨德钧,李方,吴荫顺,张文奇. 中国腐蚀与防护学报. 1985(04)
本文编号：3497734
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