复合壁面对内爆冲击波透反射规律的影响
发布时间:2021-02-04 19:27
爆炸容器在内爆过程中,其冲击波在复合多层结构的不同结构层间的传播形式与连续单层结构的传播形式不同。针对爆炸容器上述特征,开展复合多层壁面对冲击波透反射特征的影响规律研究。利用Ls-dyna大型有限元软件,基于ALE方法模拟内爆时强冲击作用下的流固耦合过程。在对仿真模型有效性验证的基础上,分别对复合壁面的形状、超弹性层与刚体位移参数对冲击波透反射规律的影响进行研究。研究结果表明,壁面曲率对反射冲击波的聚焦作用和对透射冲击波的发散作用都有明显影响。当结构层中存在刚度较小且带有粘弹性的夹层时,会使壁面的透反射冲击波发生改变。
【文章来源】:舰船科学技术. 2020,42(15)北大核心
【文章页数】:7 页
【部分图文】:
对Q345钢采用随动塑性材料模图1模型示意图与有限元模型Fig.1Modeldiagramandfiniteelementmodel1.2钢材料
力峰值为绕射波。3.2超弹性层与移动壁面对冲击波透反射规律的影响将复合多层结构中的中间夹层换为超弹性材料,并将四边的固定约束取消,更换为用弹簧阻尼固定在固定点上,如图7所示。根据容器模型质量与弹性底座的刚度比值,确定并列弹簧总刚度为8000N/m;整体阻尼系数20Ns/m,弹簧与阻尼器各4个,均匀分布,尺寸如表3所示。其中超弹性层的材料为丁基橡胶,采用Mooney-Rivlin模型,材料参数如表4所示。加入超弹性层与弹性壁面后的透反射冲击波自由场压力曲线对比图如图8所示。图2自由场压力测点Fig.2Freefieldpressuremeasuringpoint图3自由场压力历时曲线Fig.3Freefieldpressuredurationcurve·22·舰船科学技术第42卷
影响将复合多层结构中的中间夹层换为超弹性材料,并将四边的固定约束取消,更换为用弹簧阻尼固定在固定点上,如图7所示。根据容器模型质量与弹性底座的刚度比值,确定并列弹簧总刚度为8000N/m;整体阻尼系数20Ns/m,弹簧与阻尼器各4个,均匀分布,尺寸如表3所示。其中超弹性层的材料为丁基橡胶,采用Mooney-Rivlin模型,材料参数如表4所示。加入超弹性层与弹性壁面后的透反射冲击波自由场压力曲线对比图如图8所示。图2自由场压力测点Fig.2Freefieldpressuremeasuringpoint图3自由场压力历时曲线Fig.3Freefieldpressuredurationcurve·22·舰船科学技术第42卷
【参考文献】:
期刊论文
[1]水下冲击波作用下双层壳结构响应特征研究[J]. 古滨,李炳南,姚熊亮,王志凯. 兵器装备工程学报. 2019(11)
[2]复合结构爆炸容器降噪性能研究[J]. 李兴珠,郭子如,李中南,汪泉. 煤矿爆破. 2016(04)
[3]内部爆炸作用下多层钢筒的动态响应[J]. 崔云霄,胡永乐,王春明,胡昊,陈鹏万. 爆炸与冲击. 2015(06)
[4]基于MVPPM的流固耦合方法在爆炸容器数值计算中的应用[J]. 柏劲松,刘坤,张红平,李蕾,李平. 高压物理学报. 2013(03)
[5]二维GEL耦合方法的研究及对爆炸容器的数值模拟[J]. 李蕾,柏劲松,刘坤,李平. 高压物理学报. 2011(06)
[6]多层圆柱形钢筒在球形和柱形装药爆炸作用下塑性变形的研究[J]. 钟方平,马艳军,张德志,李焰,周刚,唐玉志,刘文祥. 兵工学报. 2009(S2)
[7]爆炸容器内部爆炸的数值模拟和实验研究[J]. 饶国宁,胡毅亭,陈网桦,彭金华. 弹道学报. 2008(01)
[8]内部爆炸载荷作用下容器动力响应的数值模拟[J]. 饶国宁,陈网桦,王立峰,肖秋平,彭金华. 中国安全科学学报. 2007(02)
[9]离散多层厚壁爆炸容器抗爆炸性能试验研究[J]. 郑津洋,邓贵德,陈勇军,孙国有,胡永乐,赵隆茂,李庆明,赵永刚. 爆炸与冲击. 2005(06)
[10]真实爆炸容器壳体动力响应的强度分析[J]. 胡八一,柏劲松,张明,成伟. 应用力学学报. 2001(03)
博士论文
[1]离散多层爆炸容器内爆载荷和抗爆特性研究[D]. 邓贵德.浙江大学 2008
[2]离散多层爆炸容器动力响应及其工程设计方法研究[D]. 陈勇军.浙江大学 2008
本文编号:3018815
【文章来源】:舰船科学技术. 2020,42(15)北大核心
【文章页数】:7 页
【部分图文】:
对Q345钢采用随动塑性材料模图1模型示意图与有限元模型Fig.1Modeldiagramandfiniteelementmodel1.2钢材料
力峰值为绕射波。3.2超弹性层与移动壁面对冲击波透反射规律的影响将复合多层结构中的中间夹层换为超弹性材料,并将四边的固定约束取消,更换为用弹簧阻尼固定在固定点上,如图7所示。根据容器模型质量与弹性底座的刚度比值,确定并列弹簧总刚度为8000N/m;整体阻尼系数20Ns/m,弹簧与阻尼器各4个,均匀分布,尺寸如表3所示。其中超弹性层的材料为丁基橡胶,采用Mooney-Rivlin模型,材料参数如表4所示。加入超弹性层与弹性壁面后的透反射冲击波自由场压力曲线对比图如图8所示。图2自由场压力测点Fig.2Freefieldpressuremeasuringpoint图3自由场压力历时曲线Fig.3Freefieldpressuredurationcurve·22·舰船科学技术第42卷
影响将复合多层结构中的中间夹层换为超弹性材料,并将四边的固定约束取消,更换为用弹簧阻尼固定在固定点上,如图7所示。根据容器模型质量与弹性底座的刚度比值,确定并列弹簧总刚度为8000N/m;整体阻尼系数20Ns/m,弹簧与阻尼器各4个,均匀分布,尺寸如表3所示。其中超弹性层的材料为丁基橡胶,采用Mooney-Rivlin模型,材料参数如表4所示。加入超弹性层与弹性壁面后的透反射冲击波自由场压力曲线对比图如图8所示。图2自由场压力测点Fig.2Freefieldpressuremeasuringpoint图3自由场压力历时曲线Fig.3Freefieldpressuredurationcurve·22·舰船科学技术第42卷
【参考文献】:
期刊论文
[1]水下冲击波作用下双层壳结构响应特征研究[J]. 古滨,李炳南,姚熊亮,王志凯. 兵器装备工程学报. 2019(11)
[2]复合结构爆炸容器降噪性能研究[J]. 李兴珠,郭子如,李中南,汪泉. 煤矿爆破. 2016(04)
[3]内部爆炸作用下多层钢筒的动态响应[J]. 崔云霄,胡永乐,王春明,胡昊,陈鹏万. 爆炸与冲击. 2015(06)
[4]基于MVPPM的流固耦合方法在爆炸容器数值计算中的应用[J]. 柏劲松,刘坤,张红平,李蕾,李平. 高压物理学报. 2013(03)
[5]二维GEL耦合方法的研究及对爆炸容器的数值模拟[J]. 李蕾,柏劲松,刘坤,李平. 高压物理学报. 2011(06)
[6]多层圆柱形钢筒在球形和柱形装药爆炸作用下塑性变形的研究[J]. 钟方平,马艳军,张德志,李焰,周刚,唐玉志,刘文祥. 兵工学报. 2009(S2)
[7]爆炸容器内部爆炸的数值模拟和实验研究[J]. 饶国宁,胡毅亭,陈网桦,彭金华. 弹道学报. 2008(01)
[8]内部爆炸载荷作用下容器动力响应的数值模拟[J]. 饶国宁,陈网桦,王立峰,肖秋平,彭金华. 中国安全科学学报. 2007(02)
[9]离散多层厚壁爆炸容器抗爆炸性能试验研究[J]. 郑津洋,邓贵德,陈勇军,孙国有,胡永乐,赵隆茂,李庆明,赵永刚. 爆炸与冲击. 2005(06)
[10]真实爆炸容器壳体动力响应的强度分析[J]. 胡八一,柏劲松,张明,成伟. 应用力学学报. 2001(03)
博士论文
[1]离散多层爆炸容器内爆载荷和抗爆特性研究[D]. 邓贵德.浙江大学 2008
[2]离散多层爆炸容器动力响应及其工程设计方法研究[D]. 陈勇军.浙江大学 2008
本文编号:3018815
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