矩形波下斜支承系统关键件的动力学特性
发布时间：2022-01-02 22:45
根据斜支承缓冲减振系统的简化模型,列出系统受矩形波作用下的无量纲动力学方程.利用Runge-Kutta法对方程进行求解,将关键部件最大加速度与脉冲激励幅值的比值作为反映系统动力学放大因子,脉冲激励时间作为变量,绘制关键部件的二维冲击响应谱.探讨了系统倾斜角度、质量比、频率比等对关键部件冲击响应谱的影响规律.结果表明,减小支承角、频率比增加、低频率比下增大质量比等可有效抑制关键部件最大加速度;随系统主体阻尼比变大,关键部件最大加速度随之显著变大.
【文章来源】：福建师大福清分校学报. 2020,(02)
【文章页数】：5 页
【部分图文】：
斜支承缓冲包装系统
第2期段宁宁，等：矩形波下斜支承系统关键件的动力学特性23图2为不同倾斜角度（=70°、75°、80°、85°、90°）下系统关键部件冲击响应谱.得出结论,有别于线性包装系统（=90°）,倾斜角度越小,则动力学放大因子向下移动,即系统关键部件最大加速度越小.图3所示为=70°,=0.1,=0.1,=0.05,=0.1时,不同频率比（=2,3,5,10）关键部件冲击响应谱.结果表明,关键部件最大加速度对低频率比较敏感,增加频率比,导致幅值下移显著,而当频率比大于5时,其下移速度变得非常缓慢.根据图3所示,与高频率比相对,低频率比对系统关键件冲击响应谱的影响较大,故主要研究低频率比下质量比对关键件冲击响应谱的影响规律（取=2）.图4所示,设定=70°,=0.1,=2,=0.05,=0.1,得到不同质量比（=0.01,0.05,0.10,0.20,0.30）关键部件冲击响应谱.由图4所示,在低频率比（<5）条件下,质量比增大使系统动力学放大因子明显下移,即关键部件最大加速度随质量比的增加发生显著减小.图5所示为=70°,=0.1,=10,=0.01,=0时,不同系统主体阻尼比（＝0.01,0.05,0.10,0.30,0.50）关键部件冲击响应谱.由图5可知,关键部件的最大加速度对系统主体阻尼比也非常敏感,增加该阻尼比,会使该系统关键部件加速度幅值快速降低.图6所示为=70°,=10,=0.01,=0.05,=0.1,不同无量纲脉冲激励幅值（=0.01,0.05,0.10,0.15,0.20）关键部件冲图2倾斜角度对关键部件冲击响应谱的影响（λ2=0.01,λ1=10，=0.05,=0.1,=0.01）图3频率比对关键部件冲击响应谱的影响图4质量比对关键部件冲击响应谱的影响图5系统主体阻尼比对关键部件冲击响应谱的影响0.010.050.100.300.50图6无量纲脉冲激励幅值对关键件冲击响应谱的影响0.010.050.100.150.20
第2期段宁宁，等：矩形波下斜支承系统关键件的动力学特性23图2为不同倾斜角度（=70°、75°、80°、85°、90°）下系统关键部件冲击响应谱.得出结论,有别于线性包装系统（=90°）,倾斜角度越小,则动力学放大因子向下移动,即系统关键部件最大加速度越小.图3所示为=70°,=0.1,=0.1,=0.05,=0.1时,不同频率比（=2,3,5,10）关键部件冲击响应谱.结果表明,关键部件最大加速度对低频率比较敏感,增加频率比,导致幅值下移显著,而当频率比大于5时,其下移速度变得非常缓慢.根据图3所示,与高频率比相对,低频率比对系统关键件冲击响应谱的影响较大,故主要研究低频率比下质量比对关键件冲击响应谱的影响规律（取=2）.图4所示,设定=70°,=0.1,=2,=0.05,=0.1,得到不同质量比（=0.01,0.05,0.10,0.20,0.30）关键部件冲击响应谱.由图4所示,在低频率比（<5）条件下,质量比增大使系统动力学放大因子明显下移,即关键部件最大加速度随质量比的增加发生显著减小.图5所示为=70°,=0.1,=10,=0.01,=0时,不同系统主体阻尼比（＝0.01,0.05,0.10,0.30,0.50）关键部件冲击响应谱.由图5可知,关键部件的最大加速度对系统主体阻尼比也非常敏感,增加该阻尼比,会使该系统关键部件加速度幅值快速降低.图6所示为=70°,=10,=0.01,=0.05,=0.1,不同无量纲脉冲激励幅值（=0.01,0.05,0.10,0.15,0.20）关键部件冲图2倾斜角度对关键部件冲击响应谱的影响（λ2=0.01,λ1=10，=0.05,=0.1,=0.01）图3频率比对关键部件冲击响应谱的影响图4质量比对关键部件冲击响应谱的影响图5系统主体阻尼比对关键部件冲击响应谱的影响0.010.050.100.300.50图6无量纲脉冲激励幅值对关键件冲击响应谱的影响0.010.050.100.150.20
【参考文献】：
期刊论文
[1]斜支承系统关键件的跌落破损评价[J]. 段宁宁,余立. 噪声与振动控制. 2019(01)
[2]跌落工况下斜支承系统易损件的冲击特性[J]. 段宁宁,余立. 包装工程. 2018(17)
[3]半正弦波脉冲激励下斜支承系统冲击特性[J]. 孔凡玲,陈安军. 噪声与振动控制. 2012(02)
[4]半正弦脉冲激励下斜支承包装系统冲击特性的研究[J]. 孔凡玲,陈安军. 包装工程. 2011(19)
[5]矩形脉冲激励下斜支承弹簧系统冲击特性的研究[J]. 陈安军. 振动与冲击. 2010(10)
[6]斜支承弹簧包装系统非线性振动特性分析[J]. 陈安军. 包装工程. 2009(11)
[7]斜支承弹簧非线性减振系统的固有振动[J]. 吴晓,杨立军. 空间结构. 2008(04)
[8]斜支承弹簧减振系统竖向非线性自振研究[J]. 吴晓,罗佑新,吴扬. 振动与冲击. 2008(08)
[9]考虑易损件的正切型包装系统冲击破损边界曲面研究[J]. 王军,王志伟. 振动与冲击. 2008(02)
[10]半正弦脉冲激励下考虑易损件的正切型包装系统冲击特性研究[J]. 王军,王志伟. 振动与冲击. 2008(01)
硕士论文
[1]考虑易损件的斜支承包装系统动力学特性研究[D]. 段宁宁.江南大学 2014
本文编号：3565026
【文章来源】：福建师大福清分校学报. 2020,(02)
【文章页数】：5 页
【部分图文】：
斜支承缓冲包装系统
第2期段宁宁，等：矩形波下斜支承系统关键件的动力学特性23图2为不同倾斜角度（=70°、75°、80°、85°、90°）下系统关键部件冲击响应谱.得出结论,有别于线性包装系统（=90°）,倾斜角度越小,则动力学放大因子向下移动,即系统关键部件最大加速度越小.图3所示为=70°,=0.1,=0.1,=0.05,=0.1时,不同频率比（=2,3,5,10）关键部件冲击响应谱.结果表明,关键部件最大加速度对低频率比较敏感,增加频率比,导致幅值下移显著,而当频率比大于5时,其下移速度变得非常缓慢.根据图3所示,与高频率比相对,低频率比对系统关键件冲击响应谱的影响较大,故主要研究低频率比下质量比对关键件冲击响应谱的影响规律（取=2）.图4所示,设定=70°,=0.1,=2,=0.05,=0.1,得到不同质量比（=0.01,0.05,0.10,0.20,0.30）关键部件冲击响应谱.由图4所示,在低频率比（<5）条件下,质量比增大使系统动力学放大因子明显下移,即关键部件最大加速度随质量比的增加发生显著减小.图5所示为=70°,=0.1,=10,=0.01,=0时,不同系统主体阻尼比（＝0.01,0.05,0.10,0.30,0.50）关键部件冲击响应谱.由图5可知,关键部件的最大加速度对系统主体阻尼比也非常敏感,增加该阻尼比,会使该系统关键部件加速度幅值快速降低.图6所示为=70°,=10,=0.01,=0.05,=0.1,不同无量纲脉冲激励幅值（=0.01,0.05,0.10,0.15,0.20）关键部件冲图2倾斜角度对关键部件冲击响应谱的影响（λ2=0.01,λ1=10，=0.05,=0.1,=0.01）图3频率比对关键部件冲击响应谱的影响图4质量比对关键部件冲击响应谱的影响图5系统主体阻尼比对关键部件冲击响应谱的影响0.010.050.100.300.50图6无量纲脉冲激励幅值对关键件冲击响应谱的影响0.010.050.100.150.20
第2期段宁宁，等：矩形波下斜支承系统关键件的动力学特性23图2为不同倾斜角度（=70°、75°、80°、85°、90°）下系统关键部件冲击响应谱.得出结论,有别于线性包装系统（=90°）,倾斜角度越小,则动力学放大因子向下移动,即系统关键部件最大加速度越小.图3所示为=70°,=0.1,=0.1,=0.05,=0.1时,不同频率比（=2,3,5,10）关键部件冲击响应谱.结果表明,关键部件最大加速度对低频率比较敏感,增加频率比,导致幅值下移显著,而当频率比大于5时,其下移速度变得非常缓慢.根据图3所示,与高频率比相对,低频率比对系统关键件冲击响应谱的影响较大,故主要研究低频率比下质量比对关键件冲击响应谱的影响规律（取=2）.图4所示,设定=70°,=0.1,=2,=0.05,=0.1,得到不同质量比（=0.01,0.05,0.10,0.20,0.30）关键部件冲击响应谱.由图4所示,在低频率比（<5）条件下,质量比增大使系统动力学放大因子明显下移,即关键部件最大加速度随质量比的增加发生显著减小.图5所示为=70°,=0.1,=10,=0.01,=0时,不同系统主体阻尼比（＝0.01,0.05,0.10,0.30,0.50）关键部件冲击响应谱.由图5可知,关键部件的最大加速度对系统主体阻尼比也非常敏感,增加该阻尼比,会使该系统关键部件加速度幅值快速降低.图6所示为=70°,=10,=0.01,=0.05,=0.1,不同无量纲脉冲激励幅值（=0.01,0.05,0.10,0.15,0.20）关键部件冲图2倾斜角度对关键部件冲击响应谱的影响（λ2=0.01,λ1=10，=0.05,=0.1,=0.01）图3频率比对关键部件冲击响应谱的影响图4质量比对关键部件冲击响应谱的影响图5系统主体阻尼比对关键部件冲击响应谱的影响0.010.050.100.300.50图6无量纲脉冲激励幅值对关键件冲击响应谱的影响0.010.050.100.150.20
【参考文献】：
期刊论文
[1]斜支承系统关键件的跌落破损评价[J]. 段宁宁,余立. 噪声与振动控制. 2019(01)
[2]跌落工况下斜支承系统易损件的冲击特性[J]. 段宁宁,余立. 包装工程. 2018(17)
[3]半正弦波脉冲激励下斜支承系统冲击特性[J]. 孔凡玲,陈安军. 噪声与振动控制. 2012(02)
[4]半正弦脉冲激励下斜支承包装系统冲击特性的研究[J]. 孔凡玲,陈安军. 包装工程. 2011(19)
[5]矩形脉冲激励下斜支承弹簧系统冲击特性的研究[J]. 陈安军. 振动与冲击. 2010(10)
[6]斜支承弹簧包装系统非线性振动特性分析[J]. 陈安军. 包装工程. 2009(11)
[7]斜支承弹簧非线性减振系统的固有振动[J]. 吴晓,杨立军. 空间结构. 2008(04)
[8]斜支承弹簧减振系统竖向非线性自振研究[J]. 吴晓,罗佑新,吴扬. 振动与冲击. 2008(08)
[9]考虑易损件的正切型包装系统冲击破损边界曲面研究[J]. 王军,王志伟. 振动与冲击. 2008(02)
[10]半正弦脉冲激励下考虑易损件的正切型包装系统冲击特性研究[J]. 王军,王志伟. 振动与冲击. 2008(01)
硕士论文
[1]考虑易损件的斜支承包装系统动力学特性研究[D]. 段宁宁.江南大学 2014
本文编号：3565026
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