丰满水电站重建工程叠梁门分层取水进水口取水效果研究
【图文】：
9.339.43－0.103259.619.520.099.599.490.099.319.42－0.12表4丰水年6月份新老坝之间表层水温对比℃项目桩号0+300+600+90Y坐标/m有叠梁门无叠梁门平均温差有叠梁门无叠梁门平均温差有叠梁门无叠梁门平均温差18518.6718.390.2818.2317.950.2817.7517.76－0.0121318.6418.400.2418.1818.060.1217.7217.73－0.0124118.6118.500.1118.1917.900.2917.5817.66－0.0826918.6518.530.1218.2718.090.1817.6217.82－0.2029718.6818.510.1718.1717.860.3117.5817.60－0.0232518.6818.560.1118.0417.990.0517.5917.79－0.20图1丰水年7月份新老坝之间断面水温垂向分布形成前置挡墙，对新旧坝之间的水温分布产生了影响，表底层水温温差大幅减小，从而抑制了叠梁门的运行效果。计算结果表明，5—8月，叠梁门运行时，新老坝之间(距新坝60m处)表层和底层水温温差为2.4℃、4.6℃、5.9℃、3.4℃远低于库区的4.9℃、14.3℃、19.3℃、17.6℃。试验结果也大致相近。计算结果还表明，5—8月，叠梁门不运行时，新老坝之间(距新坝60m处)表层和底层水温温差为2.1℃、4.3℃、5.3℃、3.2℃，同样远低于上游库区的2.4℃、4.6℃、5.9℃、3.4℃。图1给出了丰水年7月份新老坝之间断面水温分布的对比情况，显示出二者之间良好的一致性。从量化角度看，电站进水口取水水温的高低不仅与水温分布有关，也与流速分布有关，即取决于热通量的大校本工程电站进水口，由于旧坝未拆除部分具有前置挡墙作用，电站取水口的热通量由如下三部分组成:旧坝缺口处的热通量、新旧坝之间水面与大气之间的热交换量、新旧坝之间水体蓄热量。由于新旧坝间距仅120m，而缺口处的来流流量较大，新旧坝之间水体蓄热量可以忽略不计。根据三维数值模拟结果进行的热通量计算成
9.339.43－0.103259.619.520.099.599.490.099.319.42－0.12表4丰水年6月份新老坝之间表层水温对比℃项目桩号0+300+600+90Y坐标/m有叠梁门无叠梁门平均温差有叠梁门无叠梁门平均温差有叠梁门无叠梁门平均温差18518.6718.390.2818.2317.950.2817.7517.76－0.0121318.6418.400.2418.1818.060.1217.7217.73－0.0124118.6118.500.1118.1917.900.2917.5817.66－0.0826918.6518.530.1218.2718.090.1817.6217.82－0.2029718.6818.510.1718.1717.860.3117.5817.60－0.0232518.6818.560.1118.0417.990.0517.5917.79－0.20图1丰水年7月份新老坝之间断面水温垂向分布形成前置挡墙，对新旧坝之间的水温分布产生了影响，表底层水温温差大幅减小，从而抑制了叠梁门的运行效果。计算结果表明，5—8月，叠梁门运行时，新老坝之间(距新坝60m处)表层和底层水温温差为2.4℃、4.6℃、5.9℃、3.4℃远低于库区的4.9℃、14.3℃、19.3℃、17.6℃。试验结果也大致相近。计算结果还表明，5—8月，叠梁门不运行时，新老坝之间(距新坝60m处)表层和底层水温温差为2.1℃、4.3℃、5.3℃、3.2℃，同样远低于上游库区的2.4℃、4.6℃、5.9℃、3.4℃。图1给出了丰水年7月份新老坝之间断面水温分布的对比情况，显示出二者之间良好的一致性。从量化角度看，电站进水口取水水温的高低不仅与水温分布有关，也与流速分布有关，即取决于热通量的大校本工程电站进水口，由于旧坝未拆除部分具有前置挡墙作用，电站取水口的热通量由如下三部分组成:旧坝缺口处的热通量、新旧坝之间水面与大气之间的热交换量、新旧坝之间水体蓄热量。由于新旧坝间距仅120m，而缺口处的来流流量较大，新旧坝之间水体蓄热量可以忽略不计。根据三维数值模拟结果进行的热通量计算成
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本文编号：2758459
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