基于某实际工程软岩填筑面板堆石坝应力变形非线性有限元分析
发布时间：2020-12-04 14:47
混凝土面板堆石坝因其具有适应性强、安全、经济等优点,在我国坝工建设中已快速成长为一种富有竞争力的坝型。它作为一种当地材料坝,因其能就地取材而更具优越性。但是在过去为了减少堆石体的变形,坝体填筑材料通常选用较为坚硬的岩石,有些坝址附近的料场或大坝枢纽建筑物开挖料因其岩性较软或风化程度较高而不能被使用。开挖料需要运到指定位置抛弃,这一正一反势必造成资源的浪费和生态环境的破环,不能很好体现面板坝“就地取材”这一特点。现代混凝土面板堆石坝的一个重要特点是采用分层碾压施工技术,近些年来随着工程设计经验的丰富和施工技术的不断提高,使得筑坝材料的选择范围不断拓宽,一些相对软弱的岩石也可以作为填筑料使用。但是因软岩料的特殊性,其作为坝体填筑料也不能盲目采用,需要做一些专门研究。本文主要针对上述问题进行深入研究,全文共分为三大部分:第一部分主要概述混凝土面板堆石坝的发展历程,并统计目前国内外已经建成的软岩面板堆石坝工程数据,根据已建工程及相应规范,分析软岩在混凝土面板堆石坝中可使用的位置。第二部分是对混凝土面板堆石坝堆石体三维有限元计算本构模型进行总结分析,比选出比较适合于计算堆石体应力变形的Dunca...
【文章来源】：贵州大学贵州省 211工程院校
【文章页数】：82 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
-1技术路线流程图
（a） （b）图 2.2.1-1 三轴压缩试验成果对上式（2.2.1-1）求取导数，即可得出土的应力～应变关系曲线上任意一点的切线模量tE 为21113()(-) abaEt （2.2.1-3）因此，当iiEaaE1101 ， ；当ultultbb ()11()13113 ， 。由上图（a）可知，参数a是初始切线模量iE 的倒数，即iEa1 ；由上图（b）可知，参数b 是当轴向应变1 趋于无穷大时，曲线渐进值极限抗剪强度13lt()u
图 2.2.1-2ilg E与aP3lg 关系图伦（Mohr-Coulomb）破坏准则，破坏强度(1 示为 1sin2cos2sin()313 cf6）～式（2.2.1-8）代入式（2.2.1-5），并经模量tE 的完整表达式为233132cos2sin(1sin)()()1 cRPKPfnaatfiERSE2 (1 )
【参考文献】：
期刊论文
[1]土石料双屈服面弹塑性模型的二次开发算法与应用[J]. 岑威钧,陈司宁,邓同春,熊堃. 西南交通大学学报. 2018(03)
[2]“南水”双屈服面模型的两点修正[J]. 王庭博,陈生水,傅中志. 同济大学学报(自然科学版). 2016(03)
[3]下尔呷水电站岩石(岩体)物理力学性质各向异性研究[J]. 陈龙,向贤友. 甘肃科技纵横. 2015(10)
[4]软岩料填筑面板堆石坝应力变形特性研究[J]. 苏桐鳞,王瑞骏,张葛,付国栋. 水资源与水工程学报. 2010(06)
[5]邓肯-张E-μ模型的改进[J]. 沈广军. 河海大学学报(自然科学版). 2010(01)
[6]基于扩展Lagrange乘子的Clough接触面模型及应用[J]. 周伟,靳萍,常晓林,周创兵,胡颖. 岩土力学. 2008(01)
[7]坝址区三维初始地应力场的应力反演回归分析[J]. 谷艳昌,何鲜峰,梁月英,景继. 水力发电. 2007(02)
[8]堆石料现场侧限压缩试验解耦K-G模型参数分析方法及在面板坝中的应用[J]. 高莲士,蔡昌光,朱家启. 水力发电学报. 2006(06)
[9]ABAQUS有限元分析软件中Duncan-Chang模型的二次开发[J]. 张欣,丁秀丽,李术才,中国科学院武汉岩土力学研究所,武汉430071. 长江科学院院报. 2005(04)
[10]邓肯-张E-B模型参数对高面板坝应力变形的影响[J]. 肖化文. 长江科学院院报. 2004(06)
硕士论文
[1]西藏某水电站面板堆石坝应力变形非线性分析[D]. 陈丽萍.贵州大学 2016
[2]塑性混凝土防渗墙应力变形有限元分析[D]. 滕彦磊.郑州大学 2010
[3]高面板堆石坝稳定性分析及断面分区优化[D]. 余小孔.西北农林科技大学 2010
[4]蒲石河面板堆石坝三维有限元模拟[D]. 霍趁方.大连理工大学 2009
[5]混凝土面板堆石坝双层面板抗裂措施研究[D]. 麻媛.西北农林科技大学 2007
[6]基于E-B模型的混凝土面板堆石坝计算及程序开发[D]. 董翌为.西安理工大学 2006
本文编号：2897786
【文章来源】：贵州大学贵州省 211工程院校
【文章页数】：82 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
-1技术路线流程图
（a） （b）图 2.2.1-1 三轴压缩试验成果对上式（2.2.1-1）求取导数，即可得出土的应力～应变关系曲线上任意一点的切线模量tE 为21113()(-) abaEt （2.2.1-3）因此，当iiEaaE1101 ， ；当ultultbb ()11()13113 ， 。由上图（a）可知，参数a是初始切线模量iE 的倒数，即iEa1 ；由上图（b）可知，参数b 是当轴向应变1 趋于无穷大时，曲线渐进值极限抗剪强度13lt()u
图 2.2.1-2ilg E与aP3lg 关系图伦（Mohr-Coulomb）破坏准则，破坏强度(1 示为 1sin2cos2sin()313 cf6）～式（2.2.1-8）代入式（2.2.1-5），并经模量tE 的完整表达式为233132cos2sin(1sin)()()1 cRPKPfnaatfiERSE2 (1 )
【参考文献】：
期刊论文
[1]土石料双屈服面弹塑性模型的二次开发算法与应用[J]. 岑威钧,陈司宁,邓同春,熊堃. 西南交通大学学报. 2018(03)
[2]“南水”双屈服面模型的两点修正[J]. 王庭博,陈生水,傅中志. 同济大学学报(自然科学版). 2016(03)
[3]下尔呷水电站岩石(岩体)物理力学性质各向异性研究[J]. 陈龙,向贤友. 甘肃科技纵横. 2015(10)
[4]软岩料填筑面板堆石坝应力变形特性研究[J]. 苏桐鳞,王瑞骏,张葛,付国栋. 水资源与水工程学报. 2010(06)
[5]邓肯-张E-μ模型的改进[J]. 沈广军. 河海大学学报(自然科学版). 2010(01)
[6]基于扩展Lagrange乘子的Clough接触面模型及应用[J]. 周伟,靳萍,常晓林,周创兵,胡颖. 岩土力学. 2008(01)
[7]坝址区三维初始地应力场的应力反演回归分析[J]. 谷艳昌,何鲜峰,梁月英,景继. 水力发电. 2007(02)
[8]堆石料现场侧限压缩试验解耦K-G模型参数分析方法及在面板坝中的应用[J]. 高莲士,蔡昌光,朱家启. 水力发电学报. 2006(06)
[9]ABAQUS有限元分析软件中Duncan-Chang模型的二次开发[J]. 张欣,丁秀丽,李术才,中国科学院武汉岩土力学研究所,武汉430071. 长江科学院院报. 2005(04)
[10]邓肯-张E-B模型参数对高面板坝应力变形的影响[J]. 肖化文. 长江科学院院报. 2004(06)
硕士论文
[1]西藏某水电站面板堆石坝应力变形非线性分析[D]. 陈丽萍.贵州大学 2016
[2]塑性混凝土防渗墙应力变形有限元分析[D]. 滕彦磊.郑州大学 2010
[3]高面板堆石坝稳定性分析及断面分区优化[D]. 余小孔.西北农林科技大学 2010
[4]蒲石河面板堆石坝三维有限元模拟[D]. 霍趁方.大连理工大学 2009
[5]混凝土面板堆石坝双层面板抗裂措施研究[D]. 麻媛.西北农林科技大学 2007
[6]基于E-B模型的混凝土面板堆石坝计算及程序开发[D]. 董翌为.西安理工大学 2006
本文编号：2897786
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