基于正交电磁原理的PCCP断丝检测有限元仿真分析
发布时间:2021-01-24 05:39
预应力钢筒混凝土管(PCCP)广泛应用于南水北调等大型水利工程,其内部的预应力钢丝断裂会直接导致爆管事故的发生。针对正交电磁法检测PCCP断丝的原理,采用有限元分析法构建了仿真模型,分析了断丝的轴向位置、周向位置对检测信号的影响,为实际检测提供理论指导,最后在PCCPDE 3 000×5 000管道进行实验验证,该模型真实地模拟了实际情况。
【文章来源】:仪表技术与传感器. 2020,(07)北大核心
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
正交电磁检测系统结构图
钢丝中感应电流的方向如图2所示,以激发线圈中心所在位置为起点,以相反方向指向两端。感应电流密度模值的变化规律为激发器正对位置最小,沿管道两端方向先变大,后由于距离激发器较远而变小,如图3所示。断丝的存在对于感应电流密度的大小和方向均有影响,断丝处电流密度的模值会变小,由此可以推出,当断丝位置正对检测系统时,检测信号并无明显变化,因为此时无论有无断丝,电流密度模值均为最小,从而引发的磁场并无多大变化,反而当断丝位于检测系统前后并在一定距离内时,引起的电流密度变化最大,此时检测信号有明显变化,具体如图4所示。
感应电流密度模值的变化规律为激发器正对位置最小,沿管道两端方向先变大,后由于距离激发器较远而变小,如图3所示。断丝的存在对于感应电流密度的大小和方向均有影响,断丝处电流密度的模值会变小,由此可以推出,当断丝位置正对检测系统时,检测信号并无明显变化,因为此时无论有无断丝,电流密度模值均为最小,从而引发的磁场并无多大变化,反而当断丝位于检测系统前后并在一定距离内时,引起的电流密度变化最大,此时检测信号有明显变化,具体如图4所示。图4 断丝对感应电流密度的影响
【参考文献】:
期刊论文
[1]浅谈输水管道中PCCP和其它管材的性能对比[J]. 徐英辉,李可可. 城镇供水. 2018(02)
[2]PCCP在我国的实践与面临问题的思考[J]. 胡少伟. 中国水利. 2017(18)
[3]脉冲涡流无损检测技术综述[J]. 武新军,张卿,沈功田. 仪器仪表学报. 2016(08)
[4]PCCP行业十年发展回顾与展望(2006~2015)[J]. 曾庆东,沈冰,陈龙. 混凝土世界. 2016(05)
[5]基于涡流原理PCCP断丝的无损检测方法研究[J]. 胡少伟,胡鑫,陆俊. 水利水电技术. 2016(02)
[6]PCCP断丝数量对内压承载力的影响[J]. 窦铁生,胡赫,杨进新,夏世法,张奇. 混凝土与水泥制品. 2015(07)
[7]远场涡流技术在PCCP断丝检测中的应用[J]. 徐进,田华,彭正辉,朱今祥,吴燕民. 混凝土与水泥制品. 2014(12)
[8]预应力钢筒混凝土管(PCCP)的破坏模式及原因分析[J]. 窦铁生,燕家琪. 混凝土与水泥制品. 2014(01)
[9]浅谈PCCP预应力钢丝安全监测方法[J]. 木合塔尔. 新疆水利. 2013(06)
[10]南水北调供水工程PCCP管道施工工艺[J]. 吴姜军,信邵阳,刘合义. 河南水利与南水北调. 2013(15)
本文编号:2996681
【文章来源】:仪表技术与传感器. 2020,(07)北大核心
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
正交电磁检测系统结构图
钢丝中感应电流的方向如图2所示,以激发线圈中心所在位置为起点,以相反方向指向两端。感应电流密度模值的变化规律为激发器正对位置最小,沿管道两端方向先变大,后由于距离激发器较远而变小,如图3所示。断丝的存在对于感应电流密度的大小和方向均有影响,断丝处电流密度的模值会变小,由此可以推出,当断丝位置正对检测系统时,检测信号并无明显变化,因为此时无论有无断丝,电流密度模值均为最小,从而引发的磁场并无多大变化,反而当断丝位于检测系统前后并在一定距离内时,引起的电流密度变化最大,此时检测信号有明显变化,具体如图4所示。
感应电流密度模值的变化规律为激发器正对位置最小,沿管道两端方向先变大,后由于距离激发器较远而变小,如图3所示。断丝的存在对于感应电流密度的大小和方向均有影响,断丝处电流密度的模值会变小,由此可以推出,当断丝位置正对检测系统时,检测信号并无明显变化,因为此时无论有无断丝,电流密度模值均为最小,从而引发的磁场并无多大变化,反而当断丝位于检测系统前后并在一定距离内时,引起的电流密度变化最大,此时检测信号有明显变化,具体如图4所示。图4 断丝对感应电流密度的影响
【参考文献】:
期刊论文
[1]浅谈输水管道中PCCP和其它管材的性能对比[J]. 徐英辉,李可可. 城镇供水. 2018(02)
[2]PCCP在我国的实践与面临问题的思考[J]. 胡少伟. 中国水利. 2017(18)
[3]脉冲涡流无损检测技术综述[J]. 武新军,张卿,沈功田. 仪器仪表学报. 2016(08)
[4]PCCP行业十年发展回顾与展望(2006~2015)[J]. 曾庆东,沈冰,陈龙. 混凝土世界. 2016(05)
[5]基于涡流原理PCCP断丝的无损检测方法研究[J]. 胡少伟,胡鑫,陆俊. 水利水电技术. 2016(02)
[6]PCCP断丝数量对内压承载力的影响[J]. 窦铁生,胡赫,杨进新,夏世法,张奇. 混凝土与水泥制品. 2015(07)
[7]远场涡流技术在PCCP断丝检测中的应用[J]. 徐进,田华,彭正辉,朱今祥,吴燕民. 混凝土与水泥制品. 2014(12)
[8]预应力钢筒混凝土管(PCCP)的破坏模式及原因分析[J]. 窦铁生,燕家琪. 混凝土与水泥制品. 2014(01)
[9]浅谈PCCP预应力钢丝安全监测方法[J]. 木合塔尔. 新疆水利. 2013(06)
[10]南水北调供水工程PCCP管道施工工艺[J]. 吴姜军,信邵阳,刘合义. 河南水利与南水北调. 2013(15)
本文编号:2996681
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