多孔型橡胶填充金属波纹板隔声和减振性能研究
发布时间:2022-01-07 20:14
采用冲压成型和焊接/胶接工艺制备两种多孔型橡胶填充金属波纹板,并对这类金属波纹板的隔声和减振性能进行研究。通过隔声实验对比金属波纹板和填充了多孔型橡胶的金属波纹板的隔声性能,并通过冲击实验,对比金属波纹板和填充多孔型橡胶金属波纹板的自由衰减过程。实验结果表明:金属波纹填充多孔型橡胶板后隔声能力和减振性能均得到显著提升。
【文章来源】:噪声与振动控制. 2020,40(03)CSCD
【文章页数】:7 页
【图文】:
多孔型橡胶填充金属波纹板几何构型示意图
芯体成型后,对于304不锈钢波纹板,通过专门的工装和钎焊工艺,将芯体和两边面板通过一次性焊接形成夹层板,焊剂采用Ni-25Cr-10P(wt%)合金粉体,具体工艺步骤如下:采用适当比例的粘结剂调配合金粉体,均匀涂敷在芯体的结点处。烘干处理后,放入真空炉钎焊,抽真空到10-4托,以10°C/min的速度升温到350°C~500°C范围,保温约1 h以充分挥发掉粘结剂,然后升温到900°C~1 100°C范围进行30 min保温,随炉冷却25/min°C至室温即可完成制备工艺。图3为不锈钢波纹夹层板的图片,其芯体相对密度为0.104,值得注意的是钎焊的焊剂增加了芯体的密度,但幅度较小,约为0.2%。对于5052铝合金波纹板,由于胶接成本低、连接可靠和抗疲劳性能佳,故用于波纹结构连接,所采用的胶为铸工胶(见表2),按照环氧双组份胶的配比要求均匀混合,在波纹平台上均匀施胶,选取的固化方案为:施胶后,在温度为75°C恒温固化1 h,然后再调至50°C继续恒温固化1 h,最后置于室温下,完成剩余的固化。图4为5052铝合金波纹夹层板试件。图4 铝合金波纹板夹层试件
图9 多孔橡胶填充不锈钢波纹板试件隔声性能曲线从图10可以看出,填充橡胶前,铝合金波纹板隔声性能曲线先缓慢增加后逐渐降低并趋于稳定,在200 Hz内存在振荡,整体上在30 dB~38 d B之间;填充橡胶后,铝合金波纹板隔声性能曲线在200Hz内振荡程度加剧,之后随着频率增加逐渐降低并在1 100 Hz后趋于稳定,整体上隔声性能在40 Hz~55 Hz之间;填充橡胶前后,铝合金波纹板隔声性能增加量逐渐减少,在1 100 Hz后稳定为10 dB。综合图9和图10,可以看出填充多孔橡胶后,波纹板隔声性能均提高10 dB以上,其中多孔橡胶填充不锈钢波纹板试件的隔声性能提高更显著一些。
【参考文献】:
期刊论文
[1]微穿孔蜂窝-波纹复合声学超材料吸声行为[J]. 张丰辉,唐宇帆,辛锋先,卢天健. 物理学报. 2018(23)
[2]多层金属多孔复合结构面外压缩吸能特性实验[J]. 赵雪,闫雷雷,卢天健,常青. 空军工程大学学报(自然科学版). 2017(04)
[3]基于Isight的橡胶动力吸振器参数化优化[J]. 丁智平,王卫峰,贺才春,涂奉臣,黄达勇. 机械设计与研究. 2016(06)
[4]多孔金属及其夹芯结构力学性能的研究进展[J]. 敬霖,王志华,赵隆茂. 力学与实践. 2015(01)
[5]非对称结构铝合金波纹夹层板的三点弯曲力学性能研究[J]. 张钱城,杨立博,韩宾,金峰,慈军,耿丽. 应用力学学报. 2014(06)
[6]空心及PMI泡沫填充铝波纹夹芯梁冲击性能实验研究[J]. 于渤,韩宾,倪长也,刘剑峰,张钱城,卢天健,慈军,耿丽. 西安交通大学学报. 2015(01)
[7]爆炸冲击载荷作用下车辆和人员的损伤与防护[J]. 张钱城,郝方楠,李裕春,于渤,刘剑锋,金峰,卢天健. 力学与实践. 2014(05)
[8]低速冲击载荷下金属点阵夹芯板的动态响应分析[J]. 韩宾,于渤,秦科科,张钱城,慈军,耿丽. 应用力学学报. 2014(05)
[9]金属橡胶减振器在机载光电吊舱复合减振系统中的应用[J]. 王平,张国玉,高玉军,丁金伟,郎小龙. 振动与冲击. 2014(05)
[10]液体火箭发动机阻尼机架减振特性研究[J]. 李斌潮,邓长华,周云端,李锋. 火箭推进. 2013(02)
本文编号:3575197
【文章来源】:噪声与振动控制. 2020,40(03)CSCD
【文章页数】:7 页
【图文】:
多孔型橡胶填充金属波纹板几何构型示意图
芯体成型后,对于304不锈钢波纹板,通过专门的工装和钎焊工艺,将芯体和两边面板通过一次性焊接形成夹层板,焊剂采用Ni-25Cr-10P(wt%)合金粉体,具体工艺步骤如下:采用适当比例的粘结剂调配合金粉体,均匀涂敷在芯体的结点处。烘干处理后,放入真空炉钎焊,抽真空到10-4托,以10°C/min的速度升温到350°C~500°C范围,保温约1 h以充分挥发掉粘结剂,然后升温到900°C~1 100°C范围进行30 min保温,随炉冷却25/min°C至室温即可完成制备工艺。图3为不锈钢波纹夹层板的图片,其芯体相对密度为0.104,值得注意的是钎焊的焊剂增加了芯体的密度,但幅度较小,约为0.2%。对于5052铝合金波纹板,由于胶接成本低、连接可靠和抗疲劳性能佳,故用于波纹结构连接,所采用的胶为铸工胶(见表2),按照环氧双组份胶的配比要求均匀混合,在波纹平台上均匀施胶,选取的固化方案为:施胶后,在温度为75°C恒温固化1 h,然后再调至50°C继续恒温固化1 h,最后置于室温下,完成剩余的固化。图4为5052铝合金波纹夹层板试件。图4 铝合金波纹板夹层试件
图9 多孔橡胶填充不锈钢波纹板试件隔声性能曲线从图10可以看出,填充橡胶前,铝合金波纹板隔声性能曲线先缓慢增加后逐渐降低并趋于稳定,在200 Hz内存在振荡,整体上在30 dB~38 d B之间;填充橡胶后,铝合金波纹板隔声性能曲线在200Hz内振荡程度加剧,之后随着频率增加逐渐降低并在1 100 Hz后趋于稳定,整体上隔声性能在40 Hz~55 Hz之间;填充橡胶前后,铝合金波纹板隔声性能增加量逐渐减少,在1 100 Hz后稳定为10 dB。综合图9和图10,可以看出填充多孔橡胶后,波纹板隔声性能均提高10 dB以上,其中多孔橡胶填充不锈钢波纹板试件的隔声性能提高更显著一些。
【参考文献】:
期刊论文
[1]微穿孔蜂窝-波纹复合声学超材料吸声行为[J]. 张丰辉,唐宇帆,辛锋先,卢天健. 物理学报. 2018(23)
[2]多层金属多孔复合结构面外压缩吸能特性实验[J]. 赵雪,闫雷雷,卢天健,常青. 空军工程大学学报(自然科学版). 2017(04)
[3]基于Isight的橡胶动力吸振器参数化优化[J]. 丁智平,王卫峰,贺才春,涂奉臣,黄达勇. 机械设计与研究. 2016(06)
[4]多孔金属及其夹芯结构力学性能的研究进展[J]. 敬霖,王志华,赵隆茂. 力学与实践. 2015(01)
[5]非对称结构铝合金波纹夹层板的三点弯曲力学性能研究[J]. 张钱城,杨立博,韩宾,金峰,慈军,耿丽. 应用力学学报. 2014(06)
[6]空心及PMI泡沫填充铝波纹夹芯梁冲击性能实验研究[J]. 于渤,韩宾,倪长也,刘剑峰,张钱城,卢天健,慈军,耿丽. 西安交通大学学报. 2015(01)
[7]爆炸冲击载荷作用下车辆和人员的损伤与防护[J]. 张钱城,郝方楠,李裕春,于渤,刘剑锋,金峰,卢天健. 力学与实践. 2014(05)
[8]低速冲击载荷下金属点阵夹芯板的动态响应分析[J]. 韩宾,于渤,秦科科,张钱城,慈军,耿丽. 应用力学学报. 2014(05)
[9]金属橡胶减振器在机载光电吊舱复合减振系统中的应用[J]. 王平,张国玉,高玉军,丁金伟,郎小龙. 振动与冲击. 2014(05)
[10]液体火箭发动机阻尼机架减振特性研究[J]. 李斌潮,邓长华,周云端,李锋. 火箭推进. 2013(02)
本文编号:3575197
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