深圳粗粒花岗岩残积土原生各向异性特性研究
发布时间：2020-12-26 20:53
为研究深圳地区粗粒花岗岩残积土的原生各向异性特性,利用全自动三轴仪和渗透仪,对不同取样方向的原状样进行室内土工试验.研究发现,原状样的渗透系数具有明显的各向异性特性,0°和90°方向取样的试样渗透系数接近,但比30°和60°方向取样的试样渗透系数明显要大.原状样的抗剪强度参数各向异性特性明显,随着取样方向角度由0°、30°、60°和90°变化,试样的有效内摩擦角逐渐增大,但是30°和60°方向的有效内摩擦角差异较小;随着取样方向角度的增加,试样的有效黏聚力逐渐减小,60°和90°方向的有效黏聚力差异较小.
【文章来源】：深圳大学学报(理工版). 2020年06期 北大核心
【文章页数】：6 页
【部分图文】：
渗透系数随取样方向的变化
花岗岩残积土原状样抗剪强度参数采用常规三轴固结不排水剪切试验测定．采用0°、30°、60°和90°分别取土切削制备试样，试样均为直径39.1mm、高度80.0 mm．试验采用GDS全自动三轴仪，控制试样不排水条件下孔隙水压力增量与围压增量的比值B≥0.97，应变加载速率为0.025 mm/min．每个方向的试样分别进行100、200和400 k Pa下的固结不排水剪切试验．试验过程中若不发生应变软化，则试验进行到轴向应变为20%时终止．试验结果表明，不同取样方向和围压下的试样破坏时，均具有明显的剪切破坏面，剪切破坏形态如图2.采用如图3和图4所示的极坐标来反映土样抗剪强度参数随取样方向的变化规律，同时以0°取样方向的参数为基准，计算出其他取样方向土样抗剪强度参数的变化率(表3)．由表3可见，取样方向不同，花岗岩残积土原状样抗剪强度参数有很明显的差异，表明土样的抗剪强度参数各向异性特性明显．随着取样方向角度的增加，试样的有效内摩擦角逐渐增大，但是30°和60°方向的有效内摩擦角差异较小．由图4可见，随着取样方向角度的增加，试样的有效黏聚力逐渐减小，但60°和90°方向的有效黏聚力差异较小．
采用如图3和图4所示的极坐标来反映土样抗剪强度参数随取样方向的变化规律，同时以0°取样方向的参数为基准，计算出其他取样方向土样抗剪强度参数的变化率(表3)．由表3可见，取样方向不同，花岗岩残积土原状样抗剪强度参数有很明显的差异，表明土样的抗剪强度参数各向异性特性明显．随着取样方向角度的增加，试样的有效内摩擦角逐渐增大，但是30°和60°方向的有效内摩擦角差异较小．由图4可见，随着取样方向角度的增加，试样的有效黏聚力逐渐减小，但60°和90°方向的有效黏聚力差异较小．图4 黏聚力随取样方向的变化
【参考文献】：
期刊论文
[1]花岗岩残积土初期崩解规律与数学形态学方法近似模拟[J]. 黎澄生,安然,舒荣军,孔令伟. 岩石力学与工程学报. 2020(04)
[2]深基坑智能联网监测与预警系统的研究及开发[J]. 齐红升,肖成志,王子寒,孙重阳. 深圳大学学报(理工版). 2020(01)
[3]基于BIM+3D激光扫描技术的复杂深基坑监测技术研究及应用[J]. 李芒原,张传浩,杨二东,曹明明. 建筑结构. 2019(S1)
[4]循环振动作用下残积土动力变形特性试验研究[J]. 尹松,孔令伟,杨爱武,穆坤,王韬. 振动与冲击. 2017(11)
[5]花岗岩残积土垂直层次抗剪强度变异性研究[J]. 张勇,姚赫,李仁华,魏玉杰,陈祯. 人民长江. 2016(23)
[6]广州地区花岗岩残积土力学特性试验及参数研究[J]. 温勇,杨光华,汤连生,徐传堡,黄致兴,黄忠铭,张玉成. 岩土力学. 2016(S2)
[7]基于自钻式旁压仪的残积土原位力学特性试验研究[J]. 尹松,孔令伟,张先伟,Hossain Md Sayem,樊友杰. 岩土工程学报. 2016(04)
[8]非饱和花岗岩残积土崩解机制试验研究[J]. 张抒,唐辉明. 岩土力学. 2013(06)
[9]花岗岩残积土的成因、分布及工程特性研究[J]. 吴能森,赵尘,侯伟生. 平顶山工学院学报. 2004(04)
[10]土体各向异性研究进展[J]. 张坤勇,殷宗泽,梅国雄. 岩土力学. 2004(09)
博士论文
[1]结构性花岗岩残积土的特性及工程问题研究[D]. 吴能森.南京林业大学 2005
本文编号：2940440
【文章来源】：深圳大学学报(理工版). 2020年06期 北大核心
【文章页数】：6 页
【部分图文】：
渗透系数随取样方向的变化
花岗岩残积土原状样抗剪强度参数采用常规三轴固结不排水剪切试验测定．采用0°、30°、60°和90°分别取土切削制备试样，试样均为直径39.1mm、高度80.0 mm．试验采用GDS全自动三轴仪，控制试样不排水条件下孔隙水压力增量与围压增量的比值B≥0.97，应变加载速率为0.025 mm/min．每个方向的试样分别进行100、200和400 k Pa下的固结不排水剪切试验．试验过程中若不发生应变软化，则试验进行到轴向应变为20%时终止．试验结果表明，不同取样方向和围压下的试样破坏时，均具有明显的剪切破坏面，剪切破坏形态如图2.采用如图3和图4所示的极坐标来反映土样抗剪强度参数随取样方向的变化规律，同时以0°取样方向的参数为基准，计算出其他取样方向土样抗剪强度参数的变化率(表3)．由表3可见，取样方向不同，花岗岩残积土原状样抗剪强度参数有很明显的差异，表明土样的抗剪强度参数各向异性特性明显．随着取样方向角度的增加，试样的有效内摩擦角逐渐增大，但是30°和60°方向的有效内摩擦角差异较小．由图4可见，随着取样方向角度的增加，试样的有效黏聚力逐渐减小，但60°和90°方向的有效黏聚力差异较小．
采用如图3和图4所示的极坐标来反映土样抗剪强度参数随取样方向的变化规律，同时以0°取样方向的参数为基准，计算出其他取样方向土样抗剪强度参数的变化率(表3)．由表3可见，取样方向不同，花岗岩残积土原状样抗剪强度参数有很明显的差异，表明土样的抗剪强度参数各向异性特性明显．随着取样方向角度的增加，试样的有效内摩擦角逐渐增大，但是30°和60°方向的有效内摩擦角差异较小．由图4可见，随着取样方向角度的增加，试样的有效黏聚力逐渐减小，但60°和90°方向的有效黏聚力差异较小．图4 黏聚力随取样方向的变化
【参考文献】：
期刊论文
[1]花岗岩残积土初期崩解规律与数学形态学方法近似模拟[J]. 黎澄生,安然,舒荣军,孔令伟. 岩石力学与工程学报. 2020(04)
[2]深基坑智能联网监测与预警系统的研究及开发[J]. 齐红升,肖成志,王子寒,孙重阳. 深圳大学学报(理工版). 2020(01)
[3]基于BIM+3D激光扫描技术的复杂深基坑监测技术研究及应用[J]. 李芒原,张传浩,杨二东,曹明明. 建筑结构. 2019(S1)
[4]循环振动作用下残积土动力变形特性试验研究[J]. 尹松,孔令伟,杨爱武,穆坤,王韬. 振动与冲击. 2017(11)
[5]花岗岩残积土垂直层次抗剪强度变异性研究[J]. 张勇,姚赫,李仁华,魏玉杰,陈祯. 人民长江. 2016(23)
[6]广州地区花岗岩残积土力学特性试验及参数研究[J]. 温勇,杨光华,汤连生,徐传堡,黄致兴,黄忠铭,张玉成. 岩土力学. 2016(S2)
[7]基于自钻式旁压仪的残积土原位力学特性试验研究[J]. 尹松,孔令伟,张先伟,Hossain Md Sayem,樊友杰. 岩土工程学报. 2016(04)
[8]非饱和花岗岩残积土崩解机制试验研究[J]. 张抒,唐辉明. 岩土力学. 2013(06)
[9]花岗岩残积土的成因、分布及工程特性研究[J]. 吴能森,赵尘,侯伟生. 平顶山工学院学报. 2004(04)
[10]土体各向异性研究进展[J]. 张坤勇,殷宗泽,梅国雄. 岩土力学. 2004(09)
博士论文
[1]结构性花岗岩残积土的特性及工程问题研究[D]. 吴能森.南京林业大学 2005
本文编号：2940440
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