马兰黄土结构性及其压缩变形特性试验研究
发布时间：2022-01-23 23:53
我国黄土分布面积广泛,而马兰黄土作为黄土地区工程建设常用的天然地基和填方材料,它的压缩变形直接影响建筑物、公路等基础设施的稳定和安全。不同地区马兰黄土由于其物质组成和沉积环境的不同,其物理力学特性也存在明显差异,因此研究马兰黄土结构性和颗粒组成对其压缩特性的影响具有十分重要的意义。本文使用高压固结仪对兰州等五个地区马兰黄土原状和重塑试样以及不同含水率、干密度延安马兰黄土试样进行侧限压缩试验,结合扫描电镜观察了不同地区马兰黄土的微观结构以及各种工况下压缩变形后黄土试样的微观形态,籍此建立了马兰黄土各物理指标与压缩性指标间的函数关系。在对结构性参数进行讨论的基础上,通过侧限压缩试验结果计算得到了各地区马兰黄土在各级压力下的结构性参数。分析结果表明,马兰黄土结构性参数随压力增长表现出结构“强化”和“衰弱”两种类型,微观试验发现马兰黄土基本结构单元、颗粒接触、排列方式以及胶结情况与其颗粒组分、粘粒含量有很好的相关性。不同颗粒组构马兰黄土的压缩性存在差异,其原因主要是由于粘粒含量的差异造成的。随着粘粒含量的增加,马兰黄土压缩指数及压缩性增大,而压缩模量随粘粒含量的增加而减小。随着粘粒含量的增加,...
【文章来源】：长安大学陕西省 211工程院校 教育部直属院校
【文章页数】：77 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
技术路线图
图 2.1 马兰黄土分带及取样点位置图[82].2 基本物理指标试验基本物理指标测定参照《土工试验规范》。天然含水率测定采用烘干法，在野外取回的密封完整的原状大块土样三个不同上各取土样 30g 左右，先称量铝盒质量，再将土样放入铝盒中称量，总质量减去质量便为湿土的质量，在 105℃温度下烘干 12 小时至土样完全干燥，同样称量得土质量，计算含水率用公式： = ( ) （2.1）式中，w 为含水率，%；m 为湿土质量，g；md为干土质量，g。取三个试样平水率作为该试样的天然含水率。使用光电式液塑限联合测定仪测定液塑限前先进行校正。配制接近液、塑限和
长安大学硕士学位论文.1 试验方法采用扫描电子显微镜观察各地区马兰黄土的微观结构。先取各地区原状土样风干，中切取直径约 1 厘米的土柱，掰断后将平整断面作为观察面，用固定胶使土样表化，但观察面不作处理，风干后便可作为扫描电镜试样。试验时先用导电胶将试在扫描电镜观测台上，再进行抽真空和喷金处理，最后用捷克 FEI 公司生产的anta 400 FEG 型扫描电子显微镜（如图 2.5 所示）观察试样的微观结构。放大倍数选用 400 倍和 1600 倍，在 400 倍下观察土样全貌，在 1600 倍下观察局部区域特
【参考文献】：
期刊论文
[1]干密度对Q2重塑黄土强度与变形特性的影响[J]. 张立新,丁晔,任永忠. 水利与建筑工程学报. 2019(01)
[2]干密度和含水量对重塑黄土抗剪强度特性的影响研究[J]. 王春雨,冯晓一,段杰,朱首军,马悦,盛海彦. 青海大学学报. 2018(05)
[3]基于二元介质模型的高应力结构性黄土强度准则[J]. 郅彬,王永鑫,邓博团,刘伟. 煤炭工程. 2018(10)
[4]原状黄土的压缩曲线特性[J]. 王丽琴,邵生俊,王帅,赵聪,石鹏鑫,周彪. 岩土力学. 2019(03)
[5]非饱和压实黄土结构特性试验研究[J]. 王娟娟,郝延周,王铁行. 岩土力学. 2019(04)
[6]重塑黄土一维固结变形的试验与数值模拟[J]. 刘婵,仝飞,陈勇战. 广西大学学报(自然科学版). 2018(04)
[7]饱和原状素填土的压缩特性研究及结构性效应初探[J]. 扈胜霞,杨磊,王梦南,陈义乾,刘登杨. 水利与建筑工程学报. 2018(04)
[8]Q3结构性黄土的压缩和剪切结构势演化特性研究[J]. 张玉,邵生俊,佘芳涛,丁潇,刘瑾. 工业建筑. 2018(06)
[9]黄土初始结构性对其压缩屈服的影响[J]. 王丽琴,邵生俊,赵聪,鹿忠刚. 岩土力学. 2018(09)
[10]主应力轴旋转条件下黄土变形特性试验[J]. 翁效林,赵彦虎,张玉伟,李豪,刘保健. 中国公路学报. 2018(05)
硕士论文
[1]马兰黄土水、气渗透性及其微观机理试验研究[D]. 刘锦阳.长安大学 2018
[2]粘粒组分对黄土力学性质的影响及其微观机理试验研究[D]. 赵宁.长安大学 2017
[3]含水量和干密度对压实黄土工程特性的影响研究[D]. 刘鹏飞.兰州大学 2015
[4]黄土的结构性及结构强度试验研究[D]. 孙明祥.长安大学 2010
[5]甘肃黄土粒度特征及在公路自然区划中的应用[D]. 侯春梅.兰州大学 2009
本文编号：3605407
【文章来源】：长安大学陕西省 211工程院校 教育部直属院校
【文章页数】：77 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
技术路线图
图 2.1 马兰黄土分带及取样点位置图[82].2 基本物理指标试验基本物理指标测定参照《土工试验规范》。天然含水率测定采用烘干法，在野外取回的密封完整的原状大块土样三个不同上各取土样 30g 左右，先称量铝盒质量，再将土样放入铝盒中称量，总质量减去质量便为湿土的质量，在 105℃温度下烘干 12 小时至土样完全干燥，同样称量得土质量，计算含水率用公式： = ( ) （2.1）式中，w 为含水率，%；m 为湿土质量，g；md为干土质量，g。取三个试样平水率作为该试样的天然含水率。使用光电式液塑限联合测定仪测定液塑限前先进行校正。配制接近液、塑限和
长安大学硕士学位论文.1 试验方法采用扫描电子显微镜观察各地区马兰黄土的微观结构。先取各地区原状土样风干，中切取直径约 1 厘米的土柱，掰断后将平整断面作为观察面，用固定胶使土样表化，但观察面不作处理，风干后便可作为扫描电镜试样。试验时先用导电胶将试在扫描电镜观测台上，再进行抽真空和喷金处理，最后用捷克 FEI 公司生产的anta 400 FEG 型扫描电子显微镜（如图 2.5 所示）观察试样的微观结构。放大倍数选用 400 倍和 1600 倍，在 400 倍下观察土样全貌，在 1600 倍下观察局部区域特
【参考文献】：
期刊论文
[1]干密度对Q2重塑黄土强度与变形特性的影响[J]. 张立新,丁晔,任永忠. 水利与建筑工程学报. 2019(01)
[2]干密度和含水量对重塑黄土抗剪强度特性的影响研究[J]. 王春雨,冯晓一,段杰,朱首军,马悦,盛海彦. 青海大学学报. 2018(05)
[3]基于二元介质模型的高应力结构性黄土强度准则[J]. 郅彬,王永鑫,邓博团,刘伟. 煤炭工程. 2018(10)
[4]原状黄土的压缩曲线特性[J]. 王丽琴,邵生俊,王帅,赵聪,石鹏鑫,周彪. 岩土力学. 2019(03)
[5]非饱和压实黄土结构特性试验研究[J]. 王娟娟,郝延周,王铁行. 岩土力学. 2019(04)
[6]重塑黄土一维固结变形的试验与数值模拟[J]. 刘婵,仝飞,陈勇战. 广西大学学报(自然科学版). 2018(04)
[7]饱和原状素填土的压缩特性研究及结构性效应初探[J]. 扈胜霞,杨磊,王梦南,陈义乾,刘登杨. 水利与建筑工程学报. 2018(04)
[8]Q3结构性黄土的压缩和剪切结构势演化特性研究[J]. 张玉,邵生俊,佘芳涛,丁潇,刘瑾. 工业建筑. 2018(06)
[9]黄土初始结构性对其压缩屈服的影响[J]. 王丽琴,邵生俊,赵聪,鹿忠刚. 岩土力学. 2018(09)
[10]主应力轴旋转条件下黄土变形特性试验[J]. 翁效林,赵彦虎,张玉伟,李豪,刘保健. 中国公路学报. 2018(05)
硕士论文
[1]马兰黄土水、气渗透性及其微观机理试验研究[D]. 刘锦阳.长安大学 2018
[2]粘粒组分对黄土力学性质的影响及其微观机理试验研究[D]. 赵宁.长安大学 2017
[3]含水量和干密度对压实黄土工程特性的影响研究[D]. 刘鹏飞.兰州大学 2015
[4]黄土的结构性及结构强度试验研究[D]. 孙明祥.长安大学 2010
[5]甘肃黄土粒度特征及在公路自然区划中的应用[D]. 侯春梅.兰州大学 2009
本文编号：3605407
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