厦漳地区CFG桩复合地基固结机理与沉降预测分析
发布时间：2021-03-19 08:08
相较CFG桩复合地基的工程实践经验而言,CFG桩复合地基的理论基础相对落后。论文依托国道319线漳州段改线一期工程流传特大桥工程和深厚淤泥地层现浇箱梁施工控制的相关研究课题,围绕厦门漳州地区（以下简称厦漳地区）深厚淤泥地层复合地基沉降与控制开展研究。通过滨海地区软土物理力学特性研究、现场地基基础沉降观测数据、CFG桩复合地基固结沉降机理分析与模型建立、Flac3D数值建模分析以及深厚淤泥软土复合地基适用性分析,开展了深厚淤泥地层复合地基沉降作用机理分析与控制研究,重点围绕CFG桩复合地基固结机理与沉降预测分析开展研究。主要研究结论如下:1.在开展厦漳地区软土工程力学特性研究的基础上,针对CFG桩复合地基的成桩材料的特殊性,结合依托工程现场施工过程,提出了 CFG桩桩身不透水假定,建立了 CFG桩复合地基一维固结方程,并给出了方程的解析解。2.基于CFG桩复合地基一维固方程的建立过程,对CFG桩复合地基三维固结进行了理论推导,建立了 CFG桩复合地基三维固结方程,并在轴对称条件下,利用方程的边界条件,从理论上证明在桩体不透水的条件下,CFG桩复合地基固结只发生在竖直方向。3.针对工程实际...
【文章来源】：湖南科技大学湖南省
【文章页数】：92 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
不同应力水平条件下变形与时间的关系[61]
-11-2.1.3软土地层蠕变特性软土体的蠕变特性是指在土体受恒定外荷载作用下土体的形变随着时间的增长而增加的现象。图2.2、图2.3为从施工现场选取的具有代表性的软土制成的重塑土样的试验结果。由图2.2可以得到，在土体所受荷载不变的情况下，随着时间的增长，土体的应变在不断的增加，并且在荷载施加初期，应变增长的速率较大，随着时间的流逝，应变增长速率逐渐放缓，并随着时间的发展逐渐趋于一稳定值。随着土体所承受的荷载的增加，土体的蠕变特征也越来越明显。且随着土体承受的荷载的增加，土体变形达到稳定的时间也逐步增长。由图2.3为在围压为100kPa、200kPa、300kPa时的三轴固结排水压缩试验结果图。由该图可得土体的应变随着所受应力的增加成非线性增长。随着围压的增长，土体的剪切强度逐渐增加，并且随着土体承受应力的增加，土体应变增长速率加快。可根据这一特征，建立更有针对性的本构模型。图2.2不同应力水平条件下变形与时间的关系[61]Fig.2.2RelationbetweenDeformationandTimeunderDifferentStressLevels[61]图2.3加载瞬时应力-应变关系[62]Fig.2.3Instantaneousstress-strainrelationshipunderloading[62]
-13-根据地质纵断面图（图2.6，蓝色填充部分为淤泥层）此段地质分为五层，第一层填土层一般为1.5～4m，第二层淤泥层一般为3～5m，第三中砂一般为3～7m层，第四层淤泥层一般4～34m，底层一般为砾砂、全风化岩石、粉质黏土、土质强风化花岗闪长岩等。图2.4为施工现场钻孔取样图，通过对不同区域的软土进行钻孔取样。试图得到更具有统计学意义的试验结果。从而能更好的为今后在该区域内深厚软土的地基处理施工设计提供参考数据。图2.4典型软土断面图Fig.2.4TypicalSectionMapofSoftSoil图2.5典型软土钻孔取样图Fig.2.5TypicalDrillingSamplingMapofSoftSoil
【参考文献】：
期刊论文
[1]吹填场区双层软黏土地基承载特性及破坏模式[J]. 雷华阳,刘广学,周骏. 岩土力学. 2019(01)
[2]软粘土路基沉降的蠕变效应研究[J]. 李科锋,谭儒蛟,邱长林,袁宇. 水道港口. 2017(06)
[3]海相沉积软土的自钻式旁压试验及原位力学特性[J]. 王进,朱泽奇,陈健,付晓东,房强. 岩土力学. 2017(S1)
[4]太湖软土地基沉降特性分析[J]. 张涛,刘松玉,蔡国军. 岩土力学. 2015(S1)
[5]福州软土次固结变形特性试验研究[J]. 陈志波,孔秋平. 中南大学学报(自然科学版). 2014(10)
[6]软土地基邻近堆载对桥梁桩基偏位的影响研究[J]. 李志伟. 岩土力学. 2013(12)
[7]滨海软土非线性蠕变特性的试验研究[J]. 雷华阳,贾亚芳,李肖. 岩石力学与工程学报. 2013(S1)
[8]唐-曹高速公路软土的微结构特征研究[J]. 母焕胜. 岩土力学. 2012(S1)
[9]多层地基Terzaghi一维固结解[J]. 文新伦. 岩土工程学报. 2010(S2)
[10]深圳湾新吹填超软土固结系数的试验研究[J]. 张明,赵有明,龚镭,胡荣华. 岩石力学与工程学报. 2010(S1)
博士论文
[1]珠海软土固结性质的宏微观试验及机理分析[D]. 王婧.华南理工大学 2013
[2]复合地基固结性状研究[D]. 邢皓枫.浙江大学 2005
硕士论文
[1]洞庭湖区软土固结特性研究[D]. 裴竹松.湖南科技大学 2017
本文编号：3089262
【文章来源】：湖南科技大学湖南省
【文章页数】：92 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
不同应力水平条件下变形与时间的关系[61]
-11-2.1.3软土地层蠕变特性软土体的蠕变特性是指在土体受恒定外荷载作用下土体的形变随着时间的增长而增加的现象。图2.2、图2.3为从施工现场选取的具有代表性的软土制成的重塑土样的试验结果。由图2.2可以得到，在土体所受荷载不变的情况下，随着时间的增长，土体的应变在不断的增加，并且在荷载施加初期，应变增长的速率较大，随着时间的流逝，应变增长速率逐渐放缓，并随着时间的发展逐渐趋于一稳定值。随着土体所承受的荷载的增加，土体的蠕变特征也越来越明显。且随着土体承受的荷载的增加，土体变形达到稳定的时间也逐步增长。由图2.3为在围压为100kPa、200kPa、300kPa时的三轴固结排水压缩试验结果图。由该图可得土体的应变随着所受应力的增加成非线性增长。随着围压的增长，土体的剪切强度逐渐增加，并且随着土体承受应力的增加，土体应变增长速率加快。可根据这一特征，建立更有针对性的本构模型。图2.2不同应力水平条件下变形与时间的关系[61]Fig.2.2RelationbetweenDeformationandTimeunderDifferentStressLevels[61]图2.3加载瞬时应力-应变关系[62]Fig.2.3Instantaneousstress-strainrelationshipunderloading[62]
-13-根据地质纵断面图（图2.6，蓝色填充部分为淤泥层）此段地质分为五层，第一层填土层一般为1.5～4m，第二层淤泥层一般为3～5m，第三中砂一般为3～7m层，第四层淤泥层一般4～34m，底层一般为砾砂、全风化岩石、粉质黏土、土质强风化花岗闪长岩等。图2.4为施工现场钻孔取样图，通过对不同区域的软土进行钻孔取样。试图得到更具有统计学意义的试验结果。从而能更好的为今后在该区域内深厚软土的地基处理施工设计提供参考数据。图2.4典型软土断面图Fig.2.4TypicalSectionMapofSoftSoil图2.5典型软土钻孔取样图Fig.2.5TypicalDrillingSamplingMapofSoftSoil
【参考文献】：
期刊论文
[1]吹填场区双层软黏土地基承载特性及破坏模式[J]. 雷华阳,刘广学,周骏. 岩土力学. 2019(01)
[2]软粘土路基沉降的蠕变效应研究[J]. 李科锋,谭儒蛟,邱长林,袁宇. 水道港口. 2017(06)
[3]海相沉积软土的自钻式旁压试验及原位力学特性[J]. 王进,朱泽奇,陈健,付晓东,房强. 岩土力学. 2017(S1)
[4]太湖软土地基沉降特性分析[J]. 张涛,刘松玉,蔡国军. 岩土力学. 2015(S1)
[5]福州软土次固结变形特性试验研究[J]. 陈志波,孔秋平. 中南大学学报(自然科学版). 2014(10)
[6]软土地基邻近堆载对桥梁桩基偏位的影响研究[J]. 李志伟. 岩土力学. 2013(12)
[7]滨海软土非线性蠕变特性的试验研究[J]. 雷华阳,贾亚芳,李肖. 岩石力学与工程学报. 2013(S1)
[8]唐-曹高速公路软土的微结构特征研究[J]. 母焕胜. 岩土力学. 2012(S1)
[9]多层地基Terzaghi一维固结解[J]. 文新伦. 岩土工程学报. 2010(S2)
[10]深圳湾新吹填超软土固结系数的试验研究[J]. 张明,赵有明,龚镭,胡荣华. 岩石力学与工程学报. 2010(S1)
博士论文
[1]珠海软土固结性质的宏微观试验及机理分析[D]. 王婧.华南理工大学 2013
[2]复合地基固结性状研究[D]. 邢皓枫.浙江大学 2005
硕士论文
[1]洞庭湖区软土固结特性研究[D]. 裴竹松.湖南科技大学 2017
本文编号：3089262
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