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非饱和压实土时间相依变形特征及其在路基沉降计算中的应用

发布时间:2021-08-07 14:28
  随着我国高速公路向中西部地区推进,不可避免地面临大量高填方非饱和压实回填土,导致路基长期处于干湿循环状态,这对路基在工后沉降尤为不利,成为困扰工程界的一个难题。除此外,高填方路堤由于分层碾压的作用,导致其积累了一定的应力历史,演变成为超固结土,超固结土在一定围压下的三轴剪切试验都表现为应变软化的变形特征,并且这些土大部分位于地下水位以上,处于非饱和状态。因此对于高填方路堤在施工过程中以及工后沉降的计算和预测,并对路基沉降所引发的灾害进行消除已经成为工程建设领域内的一个重要课题,其中运用本构模型来对土体流变特性进行描述是一种行之有效的方法。基于此,主要开展以下研究工作:(1)通过对试验用土进行一系列室内试验来确定其物理力学性质。其中液限及塑性分别为49.3和26.7,比重为2.74,最佳含水率为24.6%,最大干密度为1.61g/cm3。对土样进行土水特征曲线试验,绘制本试验用土的土水特征曲线,为本构模型参数确定奠定基础。(2)运用GDS非饱和土动三轴仪对非饱和路基压实土开展在不同基质吸力(100kPa、200kPa和300kPa)条件下的加载速率为0.02mm/m... 

【文章来源】:湘潭大学湖南省

【文章页数】:80 页

【学位级别】:硕士

【部分图文】:

非饱和压实土时间相依变形特征及其在路基沉降计算中的应用


高速公路路网高速公路的快速发展,一方面能够对经济和社会发展带来很大作用,另一方面也不

灾害,超固结土,弹粘塑性,本构


图 1-2 路基不均匀沉降引发的灾害现状饱和路基压实土的应力-应变特性、时间相依变形特征三维弹粘塑性本构模型,并将此嵌入大型有限元软件 及预测。故本小节将从非饱和超固结土弹粘塑性本构模及路基沉降数值计算及预测方法等三个方面国内外研结土弹塑性本构模型工程中的水利大坝、高填方路堤等构造物中的土体经过,而这些构造物大多位于地下水位以下,长期处于非饱压实土。超固结土在一定围压下的三轴剪切试验都表现强度变形特性方面更为复杂。对于非饱和超固结土研究s 等[3]最先提出边界面模型概念,为后续研究中本构模

技术路线图,技术路线,本构理论,施工沉降


发现本文模型施工沉降更接近现场监测结果,预测工后 1,更接近实际工程情况。本文研究思路是室内试验、本构理论和工况模拟三者相互结合的方路线如图 1-3 所示:

【参考文献】:
期刊论文
[1]基于遗传优化神经网络的高速公路路基沉降量预测[J]. 彭立顺,蔡润,刘进波,郭安宁,郭志宇.  地震工程学报. 2019(01)
[2]考虑路基平衡湿度状态的黄泛区中高液限黏土抗剪强度研究[J]. 蒋红光,曹让,马晓燕,赵庆,姚占勇,朱世超,陈鲁川.  岩石力学与工程学报. 2018(12)
[3]非饱和滑带土非线性Burgers蠕变模型[J]. 刘汉东,李梦姿,杨继红.  华北水利水电大学学报(自然科学版). 2017(02)
[4]基于摩尔-库仑准则的膨胀土弹塑性本构模型及其数值实现[J]. 李朝阳,谢强,康景文,赵梦怡,郭永春.  土木建筑与环境工程. 2017(02)
[5]非饱和压实土率相关变形特征与时效模型[J]. 王智超,金刚,吴晓峰,邓旭华,董辉.  岩土力学. 2016(03)
[6]基于上下负荷面的弹黏塑性本构模型及应力积分算法实现[J]. 王智超,蒋明镜,陈双林,蔡军.  岩土力学. 2016(02)
[7]非饱和土本构模型中考虑含水率的应力-应变曲线的构建方法[J]. 陈茜,郭鸿.  土木建筑与环境工程. 2015(04)
[8]桂林红黏土的土-水特征曲线[J]. 孙德安,刘文捷,吕海波.  岩土力学. 2014(12)
[9]南宁膨胀土非线性流变模型研究[J]. 李珍玉,肖宏彬,金文婷,易文.  岩土力学. 2012(08)
[10]滑坡滑带土非饱和蠕变特性试验研究[J]. 赖小玲,叶为民,王世梅.  岩土工程学报. 2012(02)

硕士论文
[1]基于弹粘塑性本构的高填方路堤沉降计算理论及工程应用[D]. 周芊妤.湘潭大学 2018
[2]超固结土时间相依变形特征试验及本构模型表征[D]. 金刚.湘潭大学 2016
[3]复杂环境因素关联下路基平衡湿度状态精细表征[D]. 唐洪军.重庆交通大学 2014
[4]具有统一屈服面的非饱和粘性土弹塑性本构模型[D]. 史世波.北京交通大学 2008



本文编号:3327965

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