抗剪薄板减轻孔数量优化研究
发布时间:2021-10-07 23:06
减轻孔设计常用于减轻受剪薄板的重量。使用有限元法研究了减轻孔数量与受纯剪载荷的铝合金薄板临界失稳应力的关系,给出了不同长宽比和材料去除率下最优减轻孔的数量,供工程设计参考。
【文章来源】:科技与创新. 2020,(15)
【文章页数】:2 页
【部分图文】:
开孔薄板有限元模型示例
开孔薄板主要的失效模式为总体失稳,临界失稳应力通常小于结构破坏应力。因此,本文关注薄板上的开孔数量与临界失稳应力的关系。以长宽比为5∶1、厚度为1 mm的铝合金薄板为例进行说明。单位载荷下,薄板的1阶失稳模态和失稳因子如图2所示,薄板的应力如图3所示。可知薄板的临界失稳载荷为17.6 N/mm,临界失稳载荷下的结构应力折算为118.1 MPa,远小于材料的强度极限。因此,薄板首先出现的失效形式为结构失稳。图3 单位载荷下结构应力
单位载荷下结构应力
【参考文献】:
期刊论文
[1]基于有限元法对法兰在长圆孔金属剪切板中加强作用研究[J]. 马凤飞. 中国科技信息. 2018(10)
[2]整体环形加强开孔剪切板的稳定性分析[J]. 薄晓莉. 中国科技信息. 2016(18)
[3]基于RBF模型的蒙皮桁条结构减轻孔优化[J]. 郝鹏,王博,邹威任,李刚,李彬,王斌. 固体火箭技术. 2015(05)
[4]斜拉杆、带减轻孔腹板的结构效率比较[J]. 张松林. 中国科技信息. 2013(06)
本文编号:3422955
【文章来源】:科技与创新. 2020,(15)
【文章页数】:2 页
【部分图文】:
开孔薄板有限元模型示例
开孔薄板主要的失效模式为总体失稳,临界失稳应力通常小于结构破坏应力。因此,本文关注薄板上的开孔数量与临界失稳应力的关系。以长宽比为5∶1、厚度为1 mm的铝合金薄板为例进行说明。单位载荷下,薄板的1阶失稳模态和失稳因子如图2所示,薄板的应力如图3所示。可知薄板的临界失稳载荷为17.6 N/mm,临界失稳载荷下的结构应力折算为118.1 MPa,远小于材料的强度极限。因此,薄板首先出现的失效形式为结构失稳。图3 单位载荷下结构应力
单位载荷下结构应力
【参考文献】:
期刊论文
[1]基于有限元法对法兰在长圆孔金属剪切板中加强作用研究[J]. 马凤飞. 中国科技信息. 2018(10)
[2]整体环形加强开孔剪切板的稳定性分析[J]. 薄晓莉. 中国科技信息. 2016(18)
[3]基于RBF模型的蒙皮桁条结构减轻孔优化[J]. 郝鹏,王博,邹威任,李刚,李彬,王斌. 固体火箭技术. 2015(05)
[4]斜拉杆、带减轻孔腹板的结构效率比较[J]. 张松林. 中国科技信息. 2013(06)
本文编号:3422955
本文链接:https://www.wllwen.com/kejilunwen/hangkongsky/3422955.html