改进的特征线方法及过载对水锤效应影响分析
发布时间:2021-10-16 03:13
传统特征线方法对过载作用下的水锤计算具有局限性,无法为水锤防护提供可靠性指导。本文在考虑过载效应和动态摩阻的基础上,提出了改进的特征线方法,该方法能准确模拟过载作用下水锤最大压力峰值及水锤波的衰减特性。基于该方法,建立了过载作用下水锤效应数学模型,通过分析结果与CFD数值仿真及实验数据对比,验证了改进特征线方法的正确性。分析结果表明,在恒定过载作用时,阀门位置的流体压力随过载量的增加而增大,且管轴向过载的影响大于横向过载;关阀过程受到瞬时过载作用时,过载效应对水锤最大压力峰值影响显著,而对关阀后水锤波的传播和衰减影响较小;同时,分析了过载效应下关阀特性和流体密度等参数对水锤效应的影响规律。
【文章来源】:计算力学学报. 2020,37(05)北大核心CSCD
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
特征线网格
表1 实验系统相关参数Tab.1 Experimental system related parameters 管长/m 内径/m 上游水位/m 下游水位/m 稳态流量/m3·h-1 波速/m·s-1 6.05 0.032 1.25 0.3 0.25 1180表2 不同过载量下最大压力峰值对比Tab.2 Comparison of maximum water hammer pressure peaks under different overloads 工况 改进MOC/kPa CFD/kPa 相对误差/% 实验/kPa 相对误差/% 无过载 61.41 64.25 4.42 66.23 7.28 横向1g 97.52 92.57 5.35 - - 轴向1g 208.21 216.55 3.85 - - 横向2g 133.80 129.48 3.34 - - 轴向2g 323.91 312.47 3.67 - - 横向3g 175.80 166.24 5.76 - - 轴向3g 385.25 377.59 7.66 - -
在恒定过载量作用下,管横向和轴向过载下的具体各周期压力峰值变化的相对系数定量分析列入表3和表4,水锤压力波动对比如图5所示。图4 不同模型下阀门位置压力对比
【参考文献】:
期刊论文
[1]球阀不同开度下自流注水管路流固耦合动力学特性研究[J]. 王丹,白长青,毛义军. 应用力学学报. 2018(01)
[2]非恒定摩阻的TVD格式数值模拟水击衰减研究[J]. 范晓丹,刘韩生. 水力发电学报. 2017(03)
[3]基于UDF方法的阀门变速关闭过程中的水击压强计算研究[J]. 郭兰兰,耿介,石硕,苑飞,雷丽,杜广生. 山东大学学报(理学版). 2014(03)
[4]空间管道的水锤效应的CFD研究方法[J]. 席志德,马建中,孙磊. 核动力工程. 2012(06)
[5]基于瞬变流和遗传算法的管道泄漏辨识[J]. 郭新蕾,杨开林. 计算力学学报. 2009(05)
[6]非结构动网格在多介质流体数值模拟中的应用[J]. 张军,杨连波,任登凤,谭俊杰. 计算力学学报. 2008(04)
[7]水锤冲击时管路系统流固耦合响应的特征线分析方法研究[J]. 孙玉东,刘忠族,刘建湖,张效慈. 船舶力学. 2005(04)
[8]特征线法在燃气管道动态模拟中的应用[J]. 唐建峰,段常贵,吕文哲,侯双林. 油气储运. 2001(08)
博士论文
[1]基于MOC-CFD耦合方法的泵送系统瞬态特性研究[D]. 杨帅.浙江大学 2015
本文编号:3439034
【文章来源】:计算力学学报. 2020,37(05)北大核心CSCD
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
特征线网格
表1 实验系统相关参数Tab.1 Experimental system related parameters 管长/m 内径/m 上游水位/m 下游水位/m 稳态流量/m3·h-1 波速/m·s-1 6.05 0.032 1.25 0.3 0.25 1180表2 不同过载量下最大压力峰值对比Tab.2 Comparison of maximum water hammer pressure peaks under different overloads 工况 改进MOC/kPa CFD/kPa 相对误差/% 实验/kPa 相对误差/% 无过载 61.41 64.25 4.42 66.23 7.28 横向1g 97.52 92.57 5.35 - - 轴向1g 208.21 216.55 3.85 - - 横向2g 133.80 129.48 3.34 - - 轴向2g 323.91 312.47 3.67 - - 横向3g 175.80 166.24 5.76 - - 轴向3g 385.25 377.59 7.66 - -
在恒定过载量作用下,管横向和轴向过载下的具体各周期压力峰值变化的相对系数定量分析列入表3和表4,水锤压力波动对比如图5所示。图4 不同模型下阀门位置压力对比
【参考文献】:
期刊论文
[1]球阀不同开度下自流注水管路流固耦合动力学特性研究[J]. 王丹,白长青,毛义军. 应用力学学报. 2018(01)
[2]非恒定摩阻的TVD格式数值模拟水击衰减研究[J]. 范晓丹,刘韩生. 水力发电学报. 2017(03)
[3]基于UDF方法的阀门变速关闭过程中的水击压强计算研究[J]. 郭兰兰,耿介,石硕,苑飞,雷丽,杜广生. 山东大学学报(理学版). 2014(03)
[4]空间管道的水锤效应的CFD研究方法[J]. 席志德,马建中,孙磊. 核动力工程. 2012(06)
[5]基于瞬变流和遗传算法的管道泄漏辨识[J]. 郭新蕾,杨开林. 计算力学学报. 2009(05)
[6]非结构动网格在多介质流体数值模拟中的应用[J]. 张军,杨连波,任登凤,谭俊杰. 计算力学学报. 2008(04)
[7]水锤冲击时管路系统流固耦合响应的特征线分析方法研究[J]. 孙玉东,刘忠族,刘建湖,张效慈. 船舶力学. 2005(04)
[8]特征线法在燃气管道动态模拟中的应用[J]. 唐建峰,段常贵,吕文哲,侯双林. 油气储运. 2001(08)
博士论文
[1]基于MOC-CFD耦合方法的泵送系统瞬态特性研究[D]. 杨帅.浙江大学 2015
本文编号:3439034
本文链接:https://www.wllwen.com/kejilunwen/hangkongsky/3439034.html