沥青胶结料低温临界开裂温度计算的改进方法
发布时间：2022-01-08 13:32
针对当前沥青胶结料温度应力和低温临界开裂温度计算方法的局限性,为找寻一种更好的沥青胶结料温度应力及相应的低温临界开裂温度计算方法,选取4种不同产地的70#基质沥青进行旋转薄膜老化（RTFO）和压力箱老化（PAV）展开研究.利用BBR试验获得沥青胶结料的蠕变柔量,分别采用Hopkins&Hamming算法和CAM模型两步计算法以及Laplace变换一步计算法获得了沥青的温度应力,基于SAP理论计算相应的低温临界开裂温度.通过统计学方法对计算结果进行比较和分析,采用相关性分析并结合实测路表温度数据对计算方法予以验证.结果表明:Laplace变换一步计算法和Hopkins&Hamming算法两步计算法具有良好一致性,基于t检验法的低温临界开裂温度p值计算结果达0.90以上. Laplace变换一步计算法与BBR试验具有较强的相关性,临界开裂温度TCR与S/m指标、Huet流变模型指标的相关系数分别可达0.84、0.94.实测路表温度变化数据的计算结果证明了该方法不仅适用于匀速降温工况,也适用于任意降温速率下的现场连续变速降温工况.
【文章来源】：哈尔滨工业大学学报. 2020,52(09)北大核心EICSCD
【文章页数】：9 页
【部分图文】：
图1 两种温度应力计算方法的对比
Huet流变模型的k、h值拟合结果见表4. 表5对不同70#基质沥青的k、h值拟合结果进行了t检验法p值计算,p值<0.05时加粗表示.Huet和Falchetto等的研究结果表明越硬的材料对应的Huet模型k、h值越低[17,22],即低温抗裂性能越差. 由表4可以看出,4种70#基质沥青的低温性能由优到劣的排序为70#-1、70#-4、70#-3、70#-2,这验证了前文BBR试验、低温临界开裂温度得到的结论. 由表5中的p值计算结果可知,70#-1的低温性能要显著优于70#-3、70#-2,70#-4的低温性能要显著优于70#-2,其他沥青之间的性能无显著差异.
SAP理论
【参考文献】：
期刊论文
[1]沥青混合料低温临界开裂温度的确定[J]. 付国志,曹丹丹,赵延庆,ALAE Mohsen. 复合材料学报. 2019(04)
[2]橡胶沥青低温评价指标[J]. 谭忆秋,符永康,纪伦,张磊. 哈尔滨工业大学学报. 2016(03)
[3]力学-经验路面设计指南（MEPDG）简介[J]. 陈兴伟. 上海公路. 2011(03)
[4]沥青临界开裂温度的研究[J]. 詹小丽,张肖宁,卢亮,薛忠军. 公路. 2007(03)
[5]基于蠕变试验计算沥青的低温松弛弹性模量[J]. 薛忠军,张肖宁,詹小丽,王佳妮,赵影. 华南理工大学学报(自然科学版). 2007(02)
博士论文
[1]沥青结合料路用性能的流变学研究[D]. 王超.北京工业大学 2015
本文编号：3576645
【文章来源】：哈尔滨工业大学学报. 2020,52(09)北大核心EICSCD
【文章页数】：9 页
【部分图文】：
图1 两种温度应力计算方法的对比
Huet流变模型的k、h值拟合结果见表4. 表5对不同70#基质沥青的k、h值拟合结果进行了t检验法p值计算,p值<0.05时加粗表示.Huet和Falchetto等的研究结果表明越硬的材料对应的Huet模型k、h值越低[17,22],即低温抗裂性能越差. 由表4可以看出,4种70#基质沥青的低温性能由优到劣的排序为70#-1、70#-4、70#-3、70#-2,这验证了前文BBR试验、低温临界开裂温度得到的结论. 由表5中的p值计算结果可知,70#-1的低温性能要显著优于70#-3、70#-2,70#-4的低温性能要显著优于70#-2,其他沥青之间的性能无显著差异.
SAP理论
【参考文献】：
期刊论文
[1]沥青混合料低温临界开裂温度的确定[J]. 付国志,曹丹丹,赵延庆,ALAE Mohsen. 复合材料学报. 2019(04)
[2]橡胶沥青低温评价指标[J]. 谭忆秋,符永康,纪伦,张磊. 哈尔滨工业大学学报. 2016(03)
[3]力学-经验路面设计指南（MEPDG）简介[J]. 陈兴伟. 上海公路. 2011(03)
[4]沥青临界开裂温度的研究[J]. 詹小丽,张肖宁,卢亮,薛忠军. 公路. 2007(03)
[5]基于蠕变试验计算沥青的低温松弛弹性模量[J]. 薛忠军,张肖宁,詹小丽,王佳妮,赵影. 华南理工大学学报(自然科学版). 2007(02)
博士论文
[1]沥青结合料路用性能的流变学研究[D]. 王超.北京工业大学 2015
本文编号：3576645
本文链接：https://www.wllwen.com/kejilunwen/jiaotonggongchenglunwen/3576645.html
