TC4-DT钛合金损伤行为研究
本文选题:TC4-DT钛合金 切入点:损伤容限 出处:《西北工业大学》2015年博士论文 论文类型:学位论文
【摘要】:钛及钛合金因密度低、比强度高、耐高温、耐腐蚀等优点,在航空航天方面的应用范围逐渐扩大,使用数量持续上升。近年来,在断裂力学和损伤容限理论不断发展的同时,飞机零构件的设计准则也由传统的静强度设计概念转变为损伤容限设计概念。为了适应损伤容限设计的要求,国际上十分重视发展具有高断裂韧性和低裂纹扩展速率的高强或中强钛合金。TC4-DT钛合金作为一种中强高损伤容限型钛合金,在航空结构件中已经得到了广泛应用。为了扩大航空部门的用钛量,进一步提高飞机的稳定性和安全性,需要对合金的性能进行深入研究。材料的性能取决于其显微组织的组成、形态和分布等特征,深入分析显微组织特征参数对提高合金性能具有重要的意义。本文主要以高损伤容限性能TC4-DT钛合金为试验材料,研究不同显微组织结构对合金损伤容限性能(即断裂韧性和裂纹扩展速率)的影响。论文的主要研究内容和结果如下:揭示了TC4-DT合金不同组织形态对断裂韧性的影响规律和机理。两相区热处理,随着固溶温度的升高,初生α相含量减小,次生α相含量增加,随着初生α相含量的减小和次生α相含量的增加断裂韧性增大。初生α相是裂纹萌生源及扩展通道,次生α相含量的增加会增加组织中界面的数量,使断裂韧性的增加成为可能。集束边界是阻止滑移的主要屏障,裂纹在穿过不同位向集束时会发生明显的塑性变形,使断裂韧性提高。分析了β相区双重处理下不同固溶冷却速率、不同固溶温度及多重处理对合金断裂韧性的影响规律。β相区不同的冷却速率可获得不同的片层α相厚度,较厚的片层α相可使合金的断裂韧性提高。裂纹沿着片层α相和时效β相的相界面扩展,片层α相较高的长宽比,为裂纹扩展提供了更大的相界面,并且界面阻力导致在扩展过程中裂纹方向的多次改变,吸收更多能量,使断裂韧性提高。β相区热处理,随固溶温度的升高,β晶粒尺寸增大。β晶粒尺寸的增大有助于合金断裂韧性提高,主要与粗大的晶粒在断裂过程产生粗糙的断口表面和裂尖产生较大的塑性变形有关。多重热处理可以有效调节片层组织结构参数,通过控制一重和二重热处理温度和冷却速率可控制片层α相和次生α相尺寸和数量,调整材料的力学性能,改善合金断裂韧性。讨论了循环载荷固定不变时,TC4-DT钛合金不同显微组织的裂纹扩展速率,研究显微组织结构参数对裂纹扩展速率的影响规律。对等轴组织,较高的初生α含量在裂纹扩展过程中裂尖具有较高的应变吸收能,导致了材料在循环载荷作用下具有较高的扩展阻力。同时,较多的α含量在一定条件下也足以延缓裂纹的扩展,因此较高α含量的显微组织可获得较低的裂纹扩展速率;对片层组织,裂纹稳态扩展阶段,较厚的片层α相由于在相同位移条件下的片层数目少,对裂纹扩展的阻碍作用较细片层结构的组织弱,因此较细的片层结构具有更小的裂纹扩展速率。多重热处理获得的次生α相在近门槛区会阻碍裂纹扩展,随着△K的增大,对裂纹扩展影响逐渐减小,裂纹扩展路径主要受片层α厚度和晶团尺寸的影响。揭示了不同显微组织结构特征对裂纹扩展路径的影响规律。不同载荷条件,裂纹在穿过含有初生α相的组织时会产生不同的扩展路径,主要与不同载荷模式下初生α相或β转变组织的性质发生变化有关。单向加载条件下,裂纹绕过α相扩展;循环小载荷、低频率条件下,由于循环应力导致的β转变组织硬化使裂纹穿过α相扩展;提高载荷和频率条件,裂纹既可以穿过α相扩展,也可以绕过α相扩展。疲劳裂纹在粗片层组织中扩展路径多沿与片层α平行或垂直于片层α方向扩展;而在细片层组织中多为直接穿越晶界进行扩展,晶内裂纹沿集束方向扩展。采用光学显微镜和扫描电镜对TC4-DT合金等轴组织和片层组织裂纹扩展过程中国裂纹面附近的变形区进行了观察与分析,结果显示:片层组织较等轴组织裂纹面附近有较大范围的塑性变形,并且随着裂纹长度的增加,裂纹扩展区的塑性变形范围及变形程度都逐渐增大。裂尖较大的塑性区内存在着长距离的滑移,且滑移方向受晶粒和晶团的影响,导致片层组织中疲劳裂纹曲折的扩展路径和粗糙的断裂表面,降低了裂纹扩展速率。等轴组织中裂纹的扩展路径比较平直,裂纹主要沿等轴α/β相界扩展,塑性变形区范围较小,不存在长距离的滑移。阐释了不同组织形态疲劳裂纹的形成及扩展机制,分析了裂纹在不同扩展阶段的扩展机理。片层组织中,滑移变形产生的剪切带和界面缺陷诱使裂纹萌生,等轴组织中α相的可逆滑移造成的缺陷导致裂纹萌生。
[Abstract]:......
【学位授予单位】:西北工业大学
【学位级别】:博士
【学位授予年份】:2015
【分类号】:TG146.23
【相似文献】
相关期刊论文 前10条
1 王生武,戴雅康,陶学文;疲劳浅裂纹扩展数据处理及计算方法的探讨[J];试验技术与试验机;1992年06期
2 周斌生,汤晓英,王正东,吴东棣;高温蠕变裂纹扩展参量Q~*(t)及其应用[J];材料工程;2003年10期
3 黄凯珠;黄明利;焦明若;唐春安;;三维表面裂纹扩展特征的研究[J];岩石力学与工程学报;2003年S1期
4 王德咏;张振南;葛修润;;应用单元劈裂法模拟三维内嵌裂纹扩展[J];岩石力学与工程学报;2012年10期
5 孙翔;刘传奇;薛世峰;;有限元与离散元混合法在裂纹扩展中的应用[J];中国石油大学学报(自然科学版);2013年03期
6 陈篪;论裂纹扩展的判据[J];金属学报;1977年Z1期
7 孙福玉,廖乾初,蓝芬兰,刘才穆,刘建华;高强钢疲劳断口的扫描电镜观察和裂纹扩展机制的探讨[J];金属学报;1980年02期
8 郑文龙;钢在腐蚀疲劳条件下裂纹扩展形态的转变[J];金属学报;1980年04期
9 尹为恺;裂纹扩展量测定装置[J];洪都科技;1981年02期
10 马永山;;裂纹扩展量测定装置[J];航空工艺技术;1981年07期
相关会议论文 前10条
1 高存法;;磁场对软磁铁介质内裂纹扩展行为的影响[A];庆祝中国力学学会成立50周年暨中国力学学会学术大会’2007论文摘要集(下)[C];2007年
2 姜燕;乐金朝;;沥青路面Ⅰ型裂纹扩展的理论分析与数值仿真[A];中国力学学会学术大会'2009论文摘要集[C];2009年
3 常亮明;;田湾核电站反应堆压力容器2#焊缝的假定裂纹扩展计算[A];北京力学会第十六届学术年会论文集[C];2010年
4 郭瑞;陈章华;班怀国;;裂纹扩展的无网格有限元模拟[A];北京力学会第13届学术年会论文集[C];2007年
5 刘绍伦;;关于裂纹扩展路径问题的研究[A];北京力学学会第12届学术年会论文摘要集[C];2006年
6 唐旭海;郑超;张建海;;多边形有限元法模拟裂纹扩展[A];第17届全国结构工程学术会议论文集(第Ⅰ册)[C];2008年
7 余天堂;李海杰;任青文;;裂纹扩展数值模拟影响因素分析[A];第17届全国结构工程学术会议论文集(第Ⅰ册)[C];2008年
8 刘文光;陈国平;;含裂纹平板的振动特性及裂纹扩展分析[A];第十届全国振动理论及应用学术会议论文集(2011)下册[C];2011年
9 祁涛;;管道内表面非中心裂纹扩展研究[A];第十七届全国反应堆结构力学会议论文集[C];2012年
10 周磊;郭雅芳;;金属镁中沿晶裂纹扩展的分子动力学研究[A];中国力学大会——2013论文摘要集[C];2013年
相关博士学位论文 前10条
1 师访;岩石破裂过程的扩展有限元法研究[D];中国矿业大学;2015年
2 邓国坚;微尺度下疲劳小裂纹扩展特性的试验研究[D];华东理工大学;2015年
3 王雁冰;爆炸的动静作用破岩与动态裂纹扩展机理研究[D];中国矿业大学(北京);2016年
4 陈昊东;热荷载作用下玻璃破裂特性及裂纹扩展模拟研究[D];中国科学技术大学;2016年
5 郭萍;TC4-DT钛合金损伤行为研究[D];西北工业大学;2015年
6 吴建国;裂纹扩展与损伤演化理论与应用研究[D];北京航空航天大学;2009年
7 邱宝象;基于连续累积损伤的疲劳启裂和裂纹扩展的统一模型[D];浙江工业大学;2009年
8 周绍青;工程断裂中的T应力及其对裂纹扩展路径的影响[D];中南大学;2010年
9 黄小光;腐蚀疲劳点蚀演化与裂纹扩展机理研究[D];上海交通大学;2013年
10 李慧芳;裂纹扩展机理研究及管板开裂的数值模拟[D];北京化工大学;2009年
相关硕士学位论文 前10条
1 李彩霞;基于扩展有限元法的裂纹扩展分析研究[D];西南交通大学;2015年
2 刘帆;船海结构物疲劳热点裂纹应力强度因子及其扩展路径预报方法研究[D];上海交通大学;2015年
3 赵莉莉;喷丸残余应力对裂纹扩展疲劳寿命影响的数值模拟研究[D];山东大学;2015年
4 李玉涛;含内部裂纹Q345钢在单轴拉伸作用下的破坏研究[D];广西大学;2015年
5 乔龙;低强度地震波和不同低温下管道裂纹扩展的模拟研究[D];新疆大学;2015年
6 洪圆;Ⅰ+Ⅱ复合型裂纹在TA2中的转型扩展研究[D];北京化工大学;2015年
7 陈白斌;基于扩展比例边界有限元法的混凝土结构裂纹扩展模拟[D];大连理工大学;2015年
8 暴艳利;基于多边形比例边界有限元的重力坝地震断裂问题研究[D];大连理工大学;2015年
9 曹然;复合材料多瓣易碎盖设计与实验研究[D];南京航空航天大学;2014年
10 吕毅;梯度复合材料的裂纹扩展研究[D];南京航空航天大学;2014年
,本文编号:1646497
本文链接:https://www.wllwen.com/kejilunwen/jinshugongy/1646497.html