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HNi55-7-4-2合金高温本构模型构建及应用

发布时间:2021-04-14 19:08
  HNi55-7-4-2合金是一种新型复杂耐磨黄铜合金,为建立该材料基于有限元FORGE平台的本构模型,用Gleeble-3500热模拟试验机对其在变形温度为600~800℃、应变速率为0.01~10 s-1的范围内进行等温热压缩试验。基于Hansel-Spittel模型建立该合金的本构模型,引入统计学方法及数值模拟对模型精度量化评估。结果表明:所建立模型的平均相对误差绝对值和均方根误差分别为5.679 1%和2.645 6 MPa,相关系数为0.991 2,数值模拟得到的力-位移曲线与试验数据吻合,本构模型预测精度较高。将该模型应用于某齿环热精锻成形数值模拟,模拟结果与实际生产结果吻合。 

【文章来源】:兵器材料科学与工程. 2020,43(04)北大核心CSCD

【文章页数】:6 页

【部分图文】:

HNi55-7-4-2合金高温本构模型构建及应用


HNi55-7-4-2合金在不同条件下的应力-应变曲线

合金,条件,应变速率,动态再结晶


图2为HNi55-7-4-2合金在应变为0.9时不同条件下热压缩试样纵截面显微组织图。由β相和合金强化相组成,基体为β相,强化相呈颗粒状、块状分布在β相基体上。变形温度为600℃,应变速率为0.01 s-1时的显微组织,合金内部β晶粒沿垂直压缩方向被拉长,同时在晶界处有细小晶粒,此时合金发生部分再结晶(图2a)。当应变速率提高,动态再结晶所需的孕育时间不足,再结晶来不及发生,β晶粒被拉长呈纤维状[12](图2b)。变形温度为750℃,应变速率为0.01 s-1时的显微组织,当温度升高后有利于位错滑移和攀移,β晶粒完全动态再结晶并长大,合金内部分布着均匀的等轴晶(图2c)。而较高的应变速率不利于形核和长大,因此动态再结晶不完全(图2d)。2 本构模型构建

线性,拟合,温度


S1-T的线性拟合

【参考文献】:
期刊论文
[1]基于灰色系统理论的同步器齿环的成形工艺研究[J]. 梁强,刘静.  特种铸造及有色合金. 2019(05)
[2]某同步器齿环热精锻成形工艺方案设计[J]. 梁强.  锻压技术. 2019(01)
[3]复杂锡镍黄铜合金加工硬化及再结晶温度的研究[J]. 付博闻,刘峰,廖骏骏,李宝绵,丁桦.  材料与冶金学报. 2018(04)
[4]高强锰黄铜高温热流变行为及本构方程的建立(英文)[J]. 王梦寒,危康,李小娟,涂奥哲.  Journal of Central South University. 2018(07)
[5]GCr15SiMn钢的温变形行为及Hansel-Spittel流变应力模型[J]. 陈学文,杨喜晴,王纳纳.  金属热处理. 2018(05)
[6]Cu-7Ni-7Al-2Fe-2Mn-0.5Ti合金高温热变形行为[J]. 乔景振,田保红,张毅,周延军,国秀花,宋克兴.  材料热处理学报. 2018(03)
[7]基于RSM与PSO结合的同步器齿环热精锻工艺参数优化[J]. 徐荣贵,肖铁忠,肖章林.  锻压技术. 2017(11)
[8]基于粒子群算法的齿环精锻成形工艺参数优化[J]. 肖章林,肖铁忠,徐荣贵.  锻压技术. 2017(02)
[9]Cu-0.8Cr-0.3Zr合金热变形行为及热加工图[J]. 张毅,柴哲,许倩倩,田保红,刘勇,刘平.  材料热处理学报. 2015(11)
[10]基于Hansel-Spittel模型的45Cr4NiMoV合金热变形行为[J]. 陈学文,周会军,陈天安.  河南科技大学学报(自然科学版). 2015(05)

硕士论文
[1]2A12铝合金截止阀阀体成形与焊接工艺研究[D]. 石尚.南昌航空大学 2019
[2]基于SVM-IMPSO模型的薄壁齿环零件热锻成形工艺稳健优化设计[D]. 危康.重庆大学 2017
[3]硅黄铜热变形特征及组织演变规律的研究[D]. 李建云.江西理工大学 2014



本文编号:3137856

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