RE 2 Fe 14 B/Fe 3 B型合金过热熔体的凝固特性和磁性能
发布时间：2021-06-06 06:58
本文在不同熔体过热温度条件下制备了快淬无Nb添加的Nd9Fe76Ti3C1B11和含Nb的Nd9Fe73Ti3C1Nb3B11合金薄带,并通过优化退火处理得纳米晶Nd9Fe76Ti3C1B11和Nd9Fe73Ti3C1Nb3B11合金薄带。通过XRD、DTA、DSC、VSM和MAUD等测试、分析方法,研究了随着过热度ΔT+的不断上升,Nd9Fe76Ti3C1B11合金薄带形核过冷度...
【文章来源】：宁波大学浙江省
【文章页数】：65 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
熔体快淬法的基本操作演示图
图 1.2 铜模吸铸基本原理演示图he basic principle diagram of the copper mold suction casting 法法是以惰性气体为保护气，以纯金属、合金混合物粉中进行打击和研磨，使得粉末在非融化状态下进行球纳米晶粉末。球磨时间的长短对合金性能的影响至关颗粒粗大，若时间过长，则粉末容易在研磨期间被氧人研究表明通过机械合金化法制备 Nd15Fe77B8粉末 700℃下反应 10min），磁各向同性颗粒具有与快淬显示出了钉扎型行为，并且具有优异的磁性能数值。 30min 获得：Br=0.8T,iHc=12.75kOe,(BH)max=12.8MGO金化法和退火处理，研究了 PrxFe92-xB8，Pr10Fe82-zTi6+z合金，发现最佳磁性能出现在 x=16 时的 PrxFe92：4πMr=0.8KGs，iHc=18.8kOe，(BH)max=13.9MGOe一致。随着具有 x=10 样品平均晶粒尺寸的增加，Prx
图 1.3 晶态与非晶态的原子排序图Fig.1.3 Atomic arrangement of crystal and amorphou何一种合金的熔体，只要处于够快的冷却速合金。Al-Si，Fe-C，Al-Sr 等二元合金，即使获得完全非晶，但对于某些合金如 Zr41Ti为 1K/s 的条件下，就能冷却并形成非晶。判定依据度 Trg度 Trg=Tg/Tm（Tg表示过冷熔体玻璃转变温Tg与 Tm的熔体粘度越大，结晶形核率和长，可认定为已获得了完全非晶，此时的最大当 Trg=1，熔体无法转变为晶体相，因为此时的表征了非晶形成能力，且该参数所需的 T
【参考文献】：
期刊论文
[1]熔体温度对快淬法制备纳米晶复合Nd8.5Fe77Co5Zr3B6.5合金微观结构和磁性能的影响[J]. 梁永,徐晖,侯雪玲,鲁波. 稀有金属材料与工程. 2017(04)
[2]熔体过热度对Nd9Fe85-xTi4C2Bx（x=10,12）磁性合金过冷度和非晶形成的影响（英文）[J]. 杨梦琳,潘晶,刘新才,肖晓燕,詹玉勇. Transactions of Nonferrous Metals Society of China. 2016(10)
[3]熔体过热对Nd9Fe70Ti4C2B15纳米复合永磁合金过冷度、非晶形成能力和晶化行为的影响[J]. 杨梦琳,潘晶,刘新才,董鸣月,徐山雪,董友仁. 中国稀土学报. 2016(03)
[4]Nucleation undercooling, solidification structures and magnetic properties of Nd9Fe85–xTi4C2Bx （x=10–15） magnetic alloys[J]. 潘晶,肖晓燕,刘新才,董友仁,杨梦琳,詹玉勇. Journal of Rare Earths. 2016(04)
[5]DZ125高温合金熔体过冷度对γ′相的影响[J]. 周俊,谢发勤. 铸造. 2016(04)
[6]纳米复合永磁合金Nd9Fe85-xTi4C2Bx（x=10～15）的热物性和相变的研究[J]. 肖晓燕,潘晶,刘新才,杨梦琳,詹玉勇. 功能材料. 2015(20)
[7]熔体热历史对Al-80%Si合金凝固特性的影响[J]. 刁龙,坚增运,朱满,常芳娥. 西安工业大学学报. 2015(04)
[8]纳米复合NdFeB永磁材料研究的新进展[J]. 孙可为,金丹. 热加工工艺. 2013(10)
[9]纳米晶复合Nd10Fe76B10Nb4-xZrx（x=0～4）永磁合金的磁性能研究[J]. 刘洁,谭晓华,徐晖,陶雪云,白琴,侯雪玲. 功能材料. 2013(01)
[10]变形量对热压/热变形纳米复合Nd9Fe84.5Co1B5.5永磁体晶粒尺寸和矫顽力的影响[J]. 刘艳君,潘晶,张文旺,林金荣,刘新才. 功能材料. 2011(09)
硕士论文
[1]热力学过冷对磁性合金凝固特性影响的研究[D]. 董鸣月.宁波大学 2017
本文编号：3213850
【文章来源】：宁波大学浙江省
【文章页数】：65 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
熔体快淬法的基本操作演示图
图 1.2 铜模吸铸基本原理演示图he basic principle diagram of the copper mold suction casting 法法是以惰性气体为保护气，以纯金属、合金混合物粉中进行打击和研磨，使得粉末在非融化状态下进行球纳米晶粉末。球磨时间的长短对合金性能的影响至关颗粒粗大，若时间过长，则粉末容易在研磨期间被氧人研究表明通过机械合金化法制备 Nd15Fe77B8粉末 700℃下反应 10min），磁各向同性颗粒具有与快淬显示出了钉扎型行为，并且具有优异的磁性能数值。 30min 获得：Br=0.8T,iHc=12.75kOe,(BH)max=12.8MGO金化法和退火处理，研究了 PrxFe92-xB8，Pr10Fe82-zTi6+z合金，发现最佳磁性能出现在 x=16 时的 PrxFe92：4πMr=0.8KGs，iHc=18.8kOe，(BH)max=13.9MGOe一致。随着具有 x=10 样品平均晶粒尺寸的增加，Prx
图 1.3 晶态与非晶态的原子排序图Fig.1.3 Atomic arrangement of crystal and amorphou何一种合金的熔体，只要处于够快的冷却速合金。Al-Si，Fe-C，Al-Sr 等二元合金，即使获得完全非晶，但对于某些合金如 Zr41Ti为 1K/s 的条件下，就能冷却并形成非晶。判定依据度 Trg度 Trg=Tg/Tm（Tg表示过冷熔体玻璃转变温Tg与 Tm的熔体粘度越大，结晶形核率和长，可认定为已获得了完全非晶，此时的最大当 Trg=1，熔体无法转变为晶体相，因为此时的表征了非晶形成能力，且该参数所需的 T
【参考文献】：
期刊论文
[1]熔体温度对快淬法制备纳米晶复合Nd8.5Fe77Co5Zr3B6.5合金微观结构和磁性能的影响[J]. 梁永,徐晖,侯雪玲,鲁波. 稀有金属材料与工程. 2017(04)
[2]熔体过热度对Nd9Fe85-xTi4C2Bx（x=10,12）磁性合金过冷度和非晶形成的影响（英文）[J]. 杨梦琳,潘晶,刘新才,肖晓燕,詹玉勇. Transactions of Nonferrous Metals Society of China. 2016(10)
[3]熔体过热对Nd9Fe70Ti4C2B15纳米复合永磁合金过冷度、非晶形成能力和晶化行为的影响[J]. 杨梦琳,潘晶,刘新才,董鸣月,徐山雪,董友仁. 中国稀土学报. 2016(03)
[4]Nucleation undercooling, solidification structures and magnetic properties of Nd9Fe85–xTi4C2Bx （x=10–15） magnetic alloys[J]. 潘晶,肖晓燕,刘新才,董友仁,杨梦琳,詹玉勇. Journal of Rare Earths. 2016(04)
[5]DZ125高温合金熔体过冷度对γ′相的影响[J]. 周俊,谢发勤. 铸造. 2016(04)
[6]纳米复合永磁合金Nd9Fe85-xTi4C2Bx（x=10～15）的热物性和相变的研究[J]. 肖晓燕,潘晶,刘新才,杨梦琳,詹玉勇. 功能材料. 2015(20)
[7]熔体热历史对Al-80%Si合金凝固特性的影响[J]. 刁龙,坚增运,朱满,常芳娥. 西安工业大学学报. 2015(04)
[8]纳米复合NdFeB永磁材料研究的新进展[J]. 孙可为,金丹. 热加工工艺. 2013(10)
[9]纳米晶复合Nd10Fe76B10Nb4-xZrx（x=0～4）永磁合金的磁性能研究[J]. 刘洁,谭晓华,徐晖,陶雪云,白琴,侯雪玲. 功能材料. 2013(01)
[10]变形量对热压/热变形纳米复合Nd9Fe84.5Co1B5.5永磁体晶粒尺寸和矫顽力的影响[J]. 刘艳君,潘晶,张文旺,林金荣,刘新才. 功能材料. 2011(09)
硕士论文
[1]热力学过冷对磁性合金凝固特性影响的研究[D]. 董鸣月.宁波大学 2017
本文编号：3213850
本文链接：https://www.wllwen.com/kejilunwen/jinshugongy/3213850.html
教材专著
