580DP与700DP热轧双相钢的力学性能与成形性能

发布时间：2021-12-31 14:36

　　研究了580DP与700DP热轧双相钢的拉伸性能、扩孔性能和成形极限曲线,并与QStE550TM热轧微合金高强钢的进行对比;采用成形极限经验公式和MK模型对成形极限曲线进行预测,并与试验结果进行对比;对热轧双相钢的成形极限曲线最低点的主应变进行拟合,进而对成形极限经验公式进行修正。结果表明:与QStE550TM钢相比,580DP与700DP钢的断后伸长率和加工硬化指数较高,屈强比较低,加工性能较好;580DP与700DP钢的扩孔率均低于QStE550TM钢的,扩孔性能较差;580DP钢的成形极限曲线高于700DP钢的,且均高于QStE550TM钢的,热轧双相钢的成形性能较好;成形极限经验公式与MK模型均不能很好地预测580DP与700DP钢的成形极限曲线;采用修正的成形极限经验公式计算得到的热轧双相钢的成形极限曲线与试验结果较吻合,其中580DP钢的相对误差小于5.6%,700DP钢在平面应变区域的相对误差小于9.4%,在其他区域的相对误差小于6.5%。 

【文章来源】：机械工程材料. 2020,44(07)北大核心CSCD

【文章页数】：6 页

【部分图文】：

不同试验钢的显微组织

由图2可知：580DP与700DP热轧双相钢的成形性能较好，成形极限曲线整体高于QStE550TM热轧微合金高强钢的；在右半部分的双拉变形区中热轧双相钢的成形极限曲线斜率大于QStE550TM热轧微合金高强钢的，说明热轧双相钢抵抗双拉变形的能力较好；580DP热轧双相钢的成形极限高于700DP热轧双相钢的，这主要是由于580DP热轧双相钢组织中马氏体含量较低，铁素体晶粒的等轴程度更高，使得断后伸长率和加工硬化指数更高导致的。3种试验钢成形极限曲线最低点的次应变不为0，而是略偏向双拉变形区，这与文献[10]中的结论一致。3 成形极限曲线的预测

将采用上述5种预测方法得到的极限成形曲线与试验结果进行对比，结果如图3所示。由图3(a）和图3(b）可知，上述5种方法都不能很好地预测580DP与700DP热轧双相钢的成形极限曲线。由经验公式1和经验公式2计算得到的成形极限曲线偏高，而由经验公式3、经验公式4、MK模型计算得到的成形极限曲线偏低；由经验公式1、经验公式2、经验公式4计算得到的右侧曲线斜率与试验结果接近，由经验公式2和MK模型计算得到的左侧曲线斜率与试验结果接近。由图3(c）可知：由经验公式1和经验公式2计算得到的QStE550TM热轧微合金高强钢成形极限曲线与试验结果比较接近；由经验公式3、经验公式4和MK模型计算得到的成形极限曲线整体偏低，其中由经验公式3计算得到的两侧曲线的斜率都偏高，由经验公式4计算得到的右侧曲线斜率与试验结果接近，而左侧曲线斜率过高，由MK模型计算得到的两侧曲线斜率都与试验结果接近。3.2 经验公式的修正

【参考文献】：
期刊论文
[1]各向异性高强钢成形极限曲线有限元预测[J]. 桂良进,张晓前,周驰,范子杰.  清华大学学报(自然科学版). 2019(01)
[2]高强低合金钢成形极限曲线的计算[J]. 祝洪川,王有禄,魏星,杨冰.  钢铁研究. 2017(06)
[3]双相钢的力学性能和对成形极限的影响[J]. 孔政,孔宁,张杰,李洪波.  机械工程学报. 2017(12)
[4]汽车用不同显微组织高强钢板的扩孔性能[J]. 吴青松,祝洪川,王立新,刘斌.  机械工程材料. 2016(06)
[5]基于M-K模型的IF钢成形极限预测与实验验证[J]. 余世浩,徐巍,梁江艳.  热加工工艺. 2016(07)
[6]首钢590MPa级高疲劳寿命轮辐用钢的研制[J]. 孟宪堂,郭子峰,李飞,李瑞恒,周娜,王伦.  锻压技术. 2015(04)
[7]600MPa低硅Nb-Ti微合金化优质3.5mm热轧双相钢板的开发[J]. 殷胜,蔡晓辉,朱红丹.  特殊钢. 2014(05)
[8]热轧马氏体和贝氏体双相钢扩孔性能及机理[J]. 陈继平,董玉庆,钱健清,康永林.  中南大学学报(自然科学版). 2014(02)
[9]高强度钢在汽车制造中的应用[J]. 马鸣图,易红亮.  热处理. 2011(06)
[10]汽车用先进高强钢的应用现状和发展方向[J]. 李扬,刘汉武,杜云慧,张鹏.  材料导报. 2011(13)



本文编号：3560430