基于双向流固耦合弹性环式挤压油膜阻尼器建模及动力学特性研究
发布时间:2022-01-09 20:31
利用数值方法建立了弹性环式挤压油膜阻尼器(ERSFD)的流固耦合模型,分别利用有限元方法以及有限体积法建立了弹性环和内外油膜的CFD数值模型,并进一步利用分时迭代的弱耦合方法实现了油膜以及弹性环控制方程的耦合求解,获得了内油膜的压力分布特性及弹性环的变形,并进一步识别了油膜和弹性环的动力学特性系数;研究了涡动频率、凸台数目、凸台高度、凸台宽度以及弹性环厚度对阻尼器动力学特性系数的影响。结果表明,弹性环的凸台高度对ERSFD油膜动力学特性系数的影响最为明显,ERSFD油膜阻尼与涡动频率无关。
【文章来源】:汽轮机技术. 2020,62(01)北大核心
【文章页数】:5 页
【部分图文】:
ERSFD动力学特性系数随凸台高度变化曲线
图12所示为弹性环式挤压油膜阻尼器两个方向上的主阻尼系数和主刚度系数随凸台宽度的变化曲线。ERSFD的主阻尼系数随凸台宽度的增加逐渐下降。这是由于凸台增宽,单个油膜的有效承载面积减小。另一方面,凸台宽度增加使得相邻凸台的跨距减小,因此弹性环的刚度有了明显的迅速增大。图13所示为ERSFD主阻尼和主刚度系数随凸台数目的变化曲线。ERSFD的主阻尼系数随凸台数目的增加逐渐下降。这是由于凸台数目越多,总的油膜承载面积越小;另一方面,凸台增多也相当于缩短了跨距,使得弹性环刚度迅速增大。
图13所示为ERSFD主阻尼和主刚度系数随凸台数目的变化曲线。ERSFD的主阻尼系数随凸台数目的增加逐渐下降。这是由于凸台数目越多,总的油膜承载面积越小;另一方面,凸台增多也相当于缩短了跨距,使得弹性环刚度迅速增大。5 结 论
【参考文献】:
期刊论文
[1]含浮环式挤压油膜阻尼器转子系统的突加不平衡响应分析[J]. 周海仑,罗贵火,艾延廷,孙丹. 航空动力学报. 2014(03)
[2]弹性环挤压油膜阻尼器-转子系统临界转速特性[J]. 曹磊,高德平,江和甫. 推进技术. 2008(02)
[3]弹性环式挤压油膜阻尼器动力设计方法[J]. 洪杰,邓吟,张大义. 北京航空航天大学学报. 2006(06)
[4]金属橡胶外环自适应式挤压油膜阻尼器实验研究[J]. 郭宝亭,马艳红,赵福安,洪杰. 航空动力学报. 2003(01)
[5]弹性环式挤压油膜阻尼器减振机理研究(2)—弹性环式挤压油膜阻尼器油膜力特性的求解[J]. 周明,李其汉,晏砺堂. 燃气涡轮试验与研究. 1999(01)
[6]弹性环式挤压油膜阻尼器减振机理研究(1)—弹性环式挤压油膜阻尼器减振机理模型[J]. 周明,李其汉,晏砺堂. 燃气涡轮试验与研究. 1998(04)
本文编号:3579393
【文章来源】:汽轮机技术. 2020,62(01)北大核心
【文章页数】:5 页
【部分图文】:
ERSFD动力学特性系数随凸台高度变化曲线
图12所示为弹性环式挤压油膜阻尼器两个方向上的主阻尼系数和主刚度系数随凸台宽度的变化曲线。ERSFD的主阻尼系数随凸台宽度的增加逐渐下降。这是由于凸台增宽,单个油膜的有效承载面积减小。另一方面,凸台宽度增加使得相邻凸台的跨距减小,因此弹性环的刚度有了明显的迅速增大。图13所示为ERSFD主阻尼和主刚度系数随凸台数目的变化曲线。ERSFD的主阻尼系数随凸台数目的增加逐渐下降。这是由于凸台数目越多,总的油膜承载面积越小;另一方面,凸台增多也相当于缩短了跨距,使得弹性环刚度迅速增大。
图13所示为ERSFD主阻尼和主刚度系数随凸台数目的变化曲线。ERSFD的主阻尼系数随凸台数目的增加逐渐下降。这是由于凸台数目越多,总的油膜承载面积越小;另一方面,凸台增多也相当于缩短了跨距,使得弹性环刚度迅速增大。5 结 论
【参考文献】:
期刊论文
[1]含浮环式挤压油膜阻尼器转子系统的突加不平衡响应分析[J]. 周海仑,罗贵火,艾延廷,孙丹. 航空动力学报. 2014(03)
[2]弹性环挤压油膜阻尼器-转子系统临界转速特性[J]. 曹磊,高德平,江和甫. 推进技术. 2008(02)
[3]弹性环式挤压油膜阻尼器动力设计方法[J]. 洪杰,邓吟,张大义. 北京航空航天大学学报. 2006(06)
[4]金属橡胶外环自适应式挤压油膜阻尼器实验研究[J]. 郭宝亭,马艳红,赵福安,洪杰. 航空动力学报. 2003(01)
[5]弹性环式挤压油膜阻尼器减振机理研究(2)—弹性环式挤压油膜阻尼器油膜力特性的求解[J]. 周明,李其汉,晏砺堂. 燃气涡轮试验与研究. 1999(01)
[6]弹性环式挤压油膜阻尼器减振机理研究(1)—弹性环式挤压油膜阻尼器减振机理模型[J]. 周明,李其汉,晏砺堂. 燃气涡轮试验与研究. 1998(04)
本文编号:3579393
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