非接触式弦线转子泵的设计与优化
发布时间：2021-07-12 10:53
与普通直齿圆柱齿轮相比较,余弦曲线齿轮由于其齿形不同不仅其滑动系数小,而且其表面接触强度和轮齿抗弯曲能力都有较大提升。此外,试验证明:其平均流量大于同尺寸直齿圆柱齿轮泵,其流量脉动要小于同尺寸直齿圆柱齿轮泵。所以,其在工业应用领域具有较广阔的发展前景。但其齿廓不满足互为共轭条件,如果按分度圆相切的位置安装,两余弦转子齿廓将发生微量干涉。所以,余弦转子只能和与其共轭的非余弦转子啮合传动,这种啮合方式,虽然相比渐开线齿轮啮合的滑动系数、接触应力和弯曲应力较小,但因其共轭齿廓曲线复杂,使得转子加工成本大大增加,限制了它的推广和应用。基于以上问题,本文设计了一种非接触式弦线转子泵,对其进行设计和分析,主要进行了以下四方面的工作。1)对余弦转子型线的参数方程进行推导,利用齿轮啮合原理求解出与余弦转子相啮合的另一转子的型线方程。根据求解出的两转子型线方程分析两转子理论上不发生干涉的条件。得出当h/r的值越小,两转子间的干涉值也越小;当h/r=0的时候此时两转子不在发生干涉。利用两转子参数方程和三维建模软件UG建立两转子的三维啮合图对其进行运动仿真,测量两转子的运动间隙,得出两转子间最小间隙,δ最小...
【文章来源】：常州大学江苏省
【文章页数】：82 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
非接触式弦线转子泵Fig.2-1Non-contactstringrotorpump
图 2-2 非接触弦线转子泵转动状态图Fig.2-2 Rotation state diagram of non-contact string rotor pump2.2 平面坐标的变化在研究平面坐标之间的变化规律时，需要设置三个坐标系使同一点可以在不同坐标之间进行相互变换。如图 2-3 所示，O1、O2是两转子分度圆的圆心，中心距12a = OO，传动比 i12 是常数量，O1、O2的切点 P 也是啮合点。以点 P 为固定直角坐标系 (,,)0 xOy的坐标原点， y 轴与两转子的连心线处在同一直线上。以两转子的分度圆中心 O1、O2为原点建立动坐标 (,,)1111 xOy、 (,,)2222 xOy，且动坐标与转子固联并随转子转动。在初始时刻，10y 、20y 均与中心线相重合。
2-2 非接触弦线转子泵转动状态ion state diagram of non-contact str变化规律时，需要设置三个坐是两转子分度圆的圆心，中心啮合点。以点 P 为固定直角处在同一直线上。以两转子(,,)2222 xOy，且动坐标与转线相重合。
【参考文献】：
期刊论文
[1]凸轮转子泵的流场及脉动特性数值分析[J]. 刘忠族,王秋波. 排灌机械工程学报. 2014(03)
[2]余弦齿轮泵试验研究[J]. 胡华荣,罗善明,王建,罗佳. 机械强度. 2013(04)
[3]扭叶罗茨鼓风机转子型线改进设计与内流数值模拟分析[J]. 肖芝,张小萍,翟旭军,王君泽. 制造业自动化. 2012(21)
[4]ANALYSIS OF TRANSMISSION CHARACTERISTICS OF COSINE GEAR DRIVE[J]. WANG Jian LUO Shanming CHEN Lifeng CHEN Lei HU Huarong School of Elactromechanical Engineering,Hunan University of Science and Technology,Xiangtan 411201,China. Chinese Journal of Mechanical Engineering. 2008(03)
[5]外啮合齿轮泵齿顶与泵体间的最佳理论径向间隙[J]. 周雄,朱新才,李良. 液压与气动. 2007(12)
[6]对三叶罗茨鼓风机内泄漏量公式的修正[J]. 刘正先,徐莲环,赵学录,杨玉敏. 流体机械. 2007(06)
[7]容积式凸轮泵的设计与应用[J]. 唐善华,郑竟成. 中国油脂. 2007(05)
[8]外环流转子泵转子与泵体间间隙的优化选择[J]. 叶晓琰,石海峡,胡敬宁,张生昌. 农业机械学报. 2007(04)
[9]三叶罗茨风机的内泄漏流量分析[J]. 熊滨生,熊安然,冯力,肖献国. 矿山机械. 2006(12)
[10]非接触式转子泵优化设计[J]. 张洪信,张铁柱,张继忠,杨建民. 农业机械学报. 2005(07)
硕士论文
[1]圆弧转子泵的设计与数值模拟分析[D]. 方春晖.兰州理工大学 2014
[2]高压螺旋转子泵及其复杂刀具设计系统开发[D]. 蒋祖武.哈尔滨工业大学 2012
[3]转子泵转子型线的设计研究[D]. 杜旭明.兰州理工大学 2012
[4]外啮合余弦齿轮泵的特性研究[D]. 胡华荣.湖南科技大学 2008
[5]齿轮泵流量脉动分析与优化设计[D]. 喻开清.哈尔滨工业大学 2006
[6]螺旋离心泵内固液两相流场的CFD数值模拟[D]. 王秋红.兰州理工大学 2005
本文编号：3279778
【文章来源】：常州大学江苏省
【文章页数】：82 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
非接触式弦线转子泵Fig.2-1Non-contactstringrotorpump
图 2-2 非接触弦线转子泵转动状态图Fig.2-2 Rotation state diagram of non-contact string rotor pump2.2 平面坐标的变化在研究平面坐标之间的变化规律时，需要设置三个坐标系使同一点可以在不同坐标之间进行相互变换。如图 2-3 所示，O1、O2是两转子分度圆的圆心，中心距12a = OO，传动比 i12 是常数量，O1、O2的切点 P 也是啮合点。以点 P 为固定直角坐标系 (,,)0 xOy的坐标原点， y 轴与两转子的连心线处在同一直线上。以两转子的分度圆中心 O1、O2为原点建立动坐标 (,,)1111 xOy、 (,,)2222 xOy，且动坐标与转子固联并随转子转动。在初始时刻，10y 、20y 均与中心线相重合。
2-2 非接触弦线转子泵转动状态ion state diagram of non-contact str变化规律时，需要设置三个坐是两转子分度圆的圆心，中心啮合点。以点 P 为固定直角处在同一直线上。以两转子(,,)2222 xOy，且动坐标与转线相重合。
【参考文献】：
期刊论文
[1]凸轮转子泵的流场及脉动特性数值分析[J]. 刘忠族,王秋波. 排灌机械工程学报. 2014(03)
[2]余弦齿轮泵试验研究[J]. 胡华荣,罗善明,王建,罗佳. 机械强度. 2013(04)
[3]扭叶罗茨鼓风机转子型线改进设计与内流数值模拟分析[J]. 肖芝,张小萍,翟旭军,王君泽. 制造业自动化. 2012(21)
[4]ANALYSIS OF TRANSMISSION CHARACTERISTICS OF COSINE GEAR DRIVE[J]. WANG Jian LUO Shanming CHEN Lifeng CHEN Lei HU Huarong School of Elactromechanical Engineering,Hunan University of Science and Technology,Xiangtan 411201,China. Chinese Journal of Mechanical Engineering. 2008(03)
[5]外啮合齿轮泵齿顶与泵体间的最佳理论径向间隙[J]. 周雄,朱新才,李良. 液压与气动. 2007(12)
[6]对三叶罗茨鼓风机内泄漏量公式的修正[J]. 刘正先,徐莲环,赵学录,杨玉敏. 流体机械. 2007(06)
[7]容积式凸轮泵的设计与应用[J]. 唐善华,郑竟成. 中国油脂. 2007(05)
[8]外环流转子泵转子与泵体间间隙的优化选择[J]. 叶晓琰,石海峡,胡敬宁,张生昌. 农业机械学报. 2007(04)
[9]三叶罗茨风机的内泄漏流量分析[J]. 熊滨生,熊安然,冯力,肖献国. 矿山机械. 2006(12)
[10]非接触式转子泵优化设计[J]. 张洪信,张铁柱,张继忠,杨建民. 农业机械学报. 2005(07)
硕士论文
[1]圆弧转子泵的设计与数值模拟分析[D]. 方春晖.兰州理工大学 2014
[2]高压螺旋转子泵及其复杂刀具设计系统开发[D]. 蒋祖武.哈尔滨工业大学 2012
[3]转子泵转子型线的设计研究[D]. 杜旭明.兰州理工大学 2012
[4]外啮合余弦齿轮泵的特性研究[D]. 胡华荣.湖南科技大学 2008
[5]齿轮泵流量脉动分析与优化设计[D]. 喻开清.哈尔滨工业大学 2006
[6]螺旋离心泵内固液两相流场的CFD数值模拟[D]. 王秋红.兰州理工大学 2005
本文编号：3279778
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