变宽截面波形钢腹板简支箱梁剪力滞效应分析
发布时间：2021-09-02 07:20
将混凝土底板替换成钢底板的新型波形钢腹板组合箱梁已应用于实际工程,这种组合箱梁结构自重轻、结构性能优越,应用前景非常广阔。本文选取兰州中川机场段钢底板四箱室变宽截面波形钢腹板简支箱梁作为研究对象,研究其力学性能,主要包含的内容有:（1）主要介绍有关波形钢腹板箱梁桥在国内外的发展历史、研究现状及应用,阐述了改进后的新型箱梁的构造要求与受力特点,介绍箱梁剪力滞问题的研究方法以及本文主要研究内容。（2）运用能量变分法求解波形钢腹板组合箱梁剪力滞问题,选择二次抛物线作为其翘曲位移函数。推导简支箱梁在集中荷载和均布荷载下的正应力、竖向位移以及跨中截面顶板和底板的剪力滞系数的计算公式。通过算例验证可知:集中荷载作用下,顶板最大剪力滞系数达到1.253,底板最大剪力滞系数为1.182;均布荷载作用下,顶板最大剪力滞系数达到1.022,底板最大剪力滞系数为1.033。表明应力沿箱梁横向不均匀分布,在腹板处有明显剪力滞效应,但相比集中荷载作用下,均布荷载下箱梁剪力滞效应趋势明显有所降低。（3）建立30m跨径变宽箱梁ANSYS实体有限元模型,运用有限元法计算集中荷载和均布荷载下的关键截面的应力和挠度值,与...
【文章来源】：兰州交通大学甘肃省
【文章页数】：86 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
波形钢腹板剖面图
变宽截面波形钢腹板简支箱梁剪力滞效应分析-4-1.1.3波形钢腹板组合箱梁桥国外发展与应用1986年，Cognac桥—第一座3跨连续梁桥为法国CampenonBernard公司所修建，该桥截面为单箱单室，跨径组合为（31+43+31）m，梁高为2.25m（如图1.3所示）。在1987年，法国修建了七跨三角形截面波形钢腹板组合箱梁桥—Maupre桥，跨径组合为（41+47.3+53.6+50.4+47.3+44.1+41.0）m，梁高为3m（如图1.4所示）。AsterixPark桥以及Dole桥分别在1989年、1995年法国所修建（如图1.5所示）。图1.3法国Cognac桥图1.4法国Maupre桥图1.5法国Dole桥图1.6日本的新开桥在20世纪末，日本引进波形钢腹板组合箱梁的有关技术，如今已经成为日本高速公路常用桥型。在1993年，新开桥—第一座截面为箱单室的波形钢腹板简支箱梁桥为日本所建。桥梁跨径为30m，桥横向宽度为14m，栓钉连接着箱梁的顶板与腹板（如图1.6所示）。此后，在1996年，银山御幸桥—第一座5跨连续箱梁公路桥为日本所修建，最大跨度为45.5m，桥面横向宽度为8.5m（如图1.7所示）。在1999年，本谷桥—3跨连续钢构箱梁桥为日本修修建，桥梁跨径197.2m，具体跨径布置为44.0m+97.2m+56m，桥梁
变宽截面波形钢腹板简支箱梁剪力滞效应分析-4-1.1.3波形钢腹板组合箱梁桥国外发展与应用1986年，Cognac桥—第一座3跨连续梁桥为法国CampenonBernard公司所修建，该桥截面为单箱单室，跨径组合为（31+43+31）m，梁高为2.25m（如图1.3所示）。在1987年，法国修建了七跨三角形截面波形钢腹板组合箱梁桥—Maupre桥，跨径组合为（41+47.3+53.6+50.4+47.3+44.1+41.0）m，梁高为3m（如图1.4所示）。AsterixPark桥以及Dole桥分别在1989年、1995年法国所修建（如图1.5所示）。图1.3法国Cognac桥图1.4法国Maupre桥图1.5法国Dole桥图1.6日本的新开桥在20世纪末，日本引进波形钢腹板组合箱梁的有关技术，如今已经成为日本高速公路常用桥型。在1993年，新开桥—第一座截面为箱单室的波形钢腹板简支箱梁桥为日本所建。桥梁跨径为30m，桥横向宽度为14m，栓钉连接着箱梁的顶板与腹板（如图1.6所示）。此后，在1996年，银山御幸桥—第一座5跨连续箱梁公路桥为日本所修建，最大跨度为45.5m，桥面横向宽度为8.5m（如图1.7所示）。在1999年，本谷桥—3跨连续钢构箱梁桥为日本修修建，桥梁跨径197.2m，具体跨径布置为44.0m+97.2m+56m，桥梁
【参考文献】：
期刊论文
[1]褶皱效应对新型组合箱梁力学特性的影响研究[J]. 张紫辰,王根会. 铁道科学与工程学报. 2019(10)
[2]考虑剪切变形效应下波形钢腹板组合箱梁的矩阵分析方法[J]. 罗奎,冀伟,马万良. 铁道科学与工程学报. 2019(10)
[3]新型组合箱梁竖向弯曲力学行为的研究[J]. 王根会,樊江,操俊林,李鹏浩,刘旺宗. 铁道工程学报. 2019(09)
[4]波形钢腹板PC组合箱梁桥的挠度计算与分析[J]. 冀伟,蔺鹏臻,刘世忠. 西南交通大学学报. 2018(01)
[5]预应力混凝土箱梁剪力滞效应影响因素分析[J]. 黄文雄,郑传奇,王鹏,叶铮,刘凯. 广东建材. 2016(05)
[6]波形钢腹板箱梁手风琴效应对预应力效率的提高研究[J]. 史军胜,刘世忠. 科学技术与工程. 2016(11)
[7]单箱多室波形钢腹板箱梁剪力滞研究[J]. 陈水生,田正龙,桂水荣. 公路交通科技. 2015(07)
[8]单箱三室波形钢腹板箱梁剪力滞效应研究[J]. 马磊,周林云,万水. 中外公路. 2013(03)
[9]箱形梁剪力滞效应的改进分析方法研究[J]. 张元海,白昕,林丽霞. 土木工程学报. 2012(11)
[10]波形钢腹板组合箱梁剪力滞效应的比拟杆法求解[J]. 周茂定,刘世忠,杨子江. 兰州交通大学学报. 2012(04)
博士论文
[1]波形钢腹板组合箱梁桥的力学性能分析与试验研究[D]. 冀伟.兰州交通大学 2013
硕士论文
[1]单箱多室波形钢腹板曲线箱梁桥的扭转性能分析[D]. 黎杰.东南大学 2017
[2]波形钢腹板箱梁桥剪力滞效应研究[D]. 葛盼盼.西南交通大学 2017
[3]波形钢腹板PC组合箱梁弯扭力学性能分析与试验研究[D]. 冯明扬.兰州交通大学 2016
[4]波纹钢腹板组合箱梁桥剪力连接件的研究[D]. 刘玮潇.北京交通大学 2014
[5]波纹钢腹板组合箱梁剪力滞效应研究[D]. 孙强.长安大学 2013
[6]波形钢腹板组合连续箱梁剪力滞效应的理论与试验研究[D]. 李丽园.兰州交通大学 2012
[7]P.C箱梁温度及剪力滞效应试验研究[D]. 卞明智.重庆交通大学 2009
[8]波形钢腹板组合箱梁剪力滞的理论和试验研究[D]. 彭鲲.湖南大学 2008
本文编号：3378582
【文章来源】：兰州交通大学甘肃省
【文章页数】：86 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
波形钢腹板剖面图
变宽截面波形钢腹板简支箱梁剪力滞效应分析-4-1.1.3波形钢腹板组合箱梁桥国外发展与应用1986年，Cognac桥—第一座3跨连续梁桥为法国CampenonBernard公司所修建，该桥截面为单箱单室，跨径组合为（31+43+31）m，梁高为2.25m（如图1.3所示）。在1987年，法国修建了七跨三角形截面波形钢腹板组合箱梁桥—Maupre桥，跨径组合为（41+47.3+53.6+50.4+47.3+44.1+41.0）m，梁高为3m（如图1.4所示）。AsterixPark桥以及Dole桥分别在1989年、1995年法国所修建（如图1.5所示）。图1.3法国Cognac桥图1.4法国Maupre桥图1.5法国Dole桥图1.6日本的新开桥在20世纪末，日本引进波形钢腹板组合箱梁的有关技术，如今已经成为日本高速公路常用桥型。在1993年，新开桥—第一座截面为箱单室的波形钢腹板简支箱梁桥为日本所建。桥梁跨径为30m，桥横向宽度为14m，栓钉连接着箱梁的顶板与腹板（如图1.6所示）。此后，在1996年，银山御幸桥—第一座5跨连续箱梁公路桥为日本所修建，最大跨度为45.5m，桥面横向宽度为8.5m（如图1.7所示）。在1999年，本谷桥—3跨连续钢构箱梁桥为日本修修建，桥梁跨径197.2m，具体跨径布置为44.0m+97.2m+56m，桥梁
变宽截面波形钢腹板简支箱梁剪力滞效应分析-4-1.1.3波形钢腹板组合箱梁桥国外发展与应用1986年，Cognac桥—第一座3跨连续梁桥为法国CampenonBernard公司所修建，该桥截面为单箱单室，跨径组合为（31+43+31）m，梁高为2.25m（如图1.3所示）。在1987年，法国修建了七跨三角形截面波形钢腹板组合箱梁桥—Maupre桥，跨径组合为（41+47.3+53.6+50.4+47.3+44.1+41.0）m，梁高为3m（如图1.4所示）。AsterixPark桥以及Dole桥分别在1989年、1995年法国所修建（如图1.5所示）。图1.3法国Cognac桥图1.4法国Maupre桥图1.5法国Dole桥图1.6日本的新开桥在20世纪末，日本引进波形钢腹板组合箱梁的有关技术，如今已经成为日本高速公路常用桥型。在1993年，新开桥—第一座截面为箱单室的波形钢腹板简支箱梁桥为日本所建。桥梁跨径为30m，桥横向宽度为14m，栓钉连接着箱梁的顶板与腹板（如图1.6所示）。此后，在1996年，银山御幸桥—第一座5跨连续箱梁公路桥为日本所修建，最大跨度为45.5m，桥面横向宽度为8.5m（如图1.7所示）。在1999年，本谷桥—3跨连续钢构箱梁桥为日本修修建，桥梁跨径197.2m，具体跨径布置为44.0m+97.2m+56m，桥梁
【参考文献】：
期刊论文
[1]褶皱效应对新型组合箱梁力学特性的影响研究[J]. 张紫辰,王根会. 铁道科学与工程学报. 2019(10)
[2]考虑剪切变形效应下波形钢腹板组合箱梁的矩阵分析方法[J]. 罗奎,冀伟,马万良. 铁道科学与工程学报. 2019(10)
[3]新型组合箱梁竖向弯曲力学行为的研究[J]. 王根会,樊江,操俊林,李鹏浩,刘旺宗. 铁道工程学报. 2019(09)
[4]波形钢腹板PC组合箱梁桥的挠度计算与分析[J]. 冀伟,蔺鹏臻,刘世忠. 西南交通大学学报. 2018(01)
[5]预应力混凝土箱梁剪力滞效应影响因素分析[J]. 黄文雄,郑传奇,王鹏,叶铮,刘凯. 广东建材. 2016(05)
[6]波形钢腹板箱梁手风琴效应对预应力效率的提高研究[J]. 史军胜,刘世忠. 科学技术与工程. 2016(11)
[7]单箱多室波形钢腹板箱梁剪力滞研究[J]. 陈水生,田正龙,桂水荣. 公路交通科技. 2015(07)
[8]单箱三室波形钢腹板箱梁剪力滞效应研究[J]. 马磊,周林云,万水. 中外公路. 2013(03)
[9]箱形梁剪力滞效应的改进分析方法研究[J]. 张元海,白昕,林丽霞. 土木工程学报. 2012(11)
[10]波形钢腹板组合箱梁剪力滞效应的比拟杆法求解[J]. 周茂定,刘世忠,杨子江. 兰州交通大学学报. 2012(04)
博士论文
[1]波形钢腹板组合箱梁桥的力学性能分析与试验研究[D]. 冀伟.兰州交通大学 2013
硕士论文
[1]单箱多室波形钢腹板曲线箱梁桥的扭转性能分析[D]. 黎杰.东南大学 2017
[2]波形钢腹板箱梁桥剪力滞效应研究[D]. 葛盼盼.西南交通大学 2017
[3]波形钢腹板PC组合箱梁弯扭力学性能分析与试验研究[D]. 冯明扬.兰州交通大学 2016
[4]波纹钢腹板组合箱梁桥剪力连接件的研究[D]. 刘玮潇.北京交通大学 2014
[5]波纹钢腹板组合箱梁剪力滞效应研究[D]. 孙强.长安大学 2013
[6]波形钢腹板组合连续箱梁剪力滞效应的理论与试验研究[D]. 李丽园.兰州交通大学 2012
[7]P.C箱梁温度及剪力滞效应试验研究[D]. 卞明智.重庆交通大学 2009
[8]波形钢腹板组合箱梁剪力滞的理论和试验研究[D]. 彭鲲.湖南大学 2008
本文编号：3378582
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