时效处理工艺对Mg-12Zn-2Ca合金组织与性能的影响
发布时间:2021-01-28 06:38
通过对Mg-12Zn-2Ca合金进行不同的T6处理(固溶+人工时效)工艺,并观察显微组织和测试布氏硬度,研究了时效处理工艺对Mg-12Zn-2Ca合金组织与性能的影响。试验结果表明:Mg-12Zn-2Ca合金在380℃下固溶20 h后,在180℃下进行不同时间的时效处理,随着时效时间的增加,合金的硬度值出现急剧上升,在时效12 h时达到阶段高点,之后在相对较小的区间波动,至96 h时达到最高点,随后出现明显回落。因此,Mg-12Zn-2Ca合金在380℃下固溶20 h后,在时效温度为180℃下的最佳时效时间为96 h,合金硬度到达最高值,为89.7 HBW,其组织为等轴晶α-Mg基体相以及在α-Mg相之间与α-Mg相内部弥撒分布着的Mg5Zn13Ca2与Mg6Zn3Ca2等第二相。
【文章来源】:锻压技术. 2020,45(09)北大核心
【文章页数】:4 页
【部分图文】:
Mg-12Zn-2Ca合金的铸态及不同时效时间下的显微组织
图3为Mg-12Zn-2Ca合金经380℃下固溶20 h、180℃下时效96 h后的高倍组织照片。相同状态下,Mg-12Zn-2Ca合金(图3b中的A、B、C这3点)的EDS能谱分析结果如表1所示。图3b为Mg-12Zn-2Ca合金的扫描电镜(SEM)微观形貌,根据XRD结合EDS能谱(表1)以及Mg-Zn二元相图[7]分析可知,在初生α-Mg相界处析出的白色组织为(α-Mg+Mg Zn)共晶相,(α-Mg+Mg Zn)共晶相未出现片层状结构。图3 Mg-12Zn-2Ca合金经380℃固溶20 h、180℃时效96 h后的高倍组织照片
图2 Mg-12Zn-2Ca合金的XRD图谱根据Mg-Zn-Ca合金的三元系600 K (327℃)等温截面图[12]的分析可知,Mg-12Zn-2Ca合金在600 K (327℃)温度下,组织由α-Mg、Mg51Zn20以及Mg6Zn3Ca2相组成。根据XRD分析可知,Mg-12Zn-2Ca合金在初生α-Mg相界处析出的白色组织含有α-Mg、Mg5Zn13Ca2以及Mg6Zn3Ca2相。这3个相的含量在白色组织的不同位置处各不相同,如图3b所示,靠近初生α-Mg相界处白色部分的α-Mg含量较高,而在灰白色组织中心Mg5Zn13Ca2以及Mg6Zn3Ca2相的含量较大。此外还可以发现,经过热处理的合金出现的相与相图的相组成略有不同,这是由于:合金经过380℃固溶20 h、180℃时效96 h处理后,其组织与平衡态组织有所差别。
【参考文献】:
期刊论文
[1]Y对Mg-Zn-Zr合金力学性能的影响[J]. 柴韶春,孟奇,杨润,陈文振. 特种铸造及有色合金. 2019(07)
[2]不同FSP转速处理的车减震材料用Mg-Zn-Zr合金超塑性变形分析[J]. 尚霞,马利华. 锻压技术. 2019(06)
[3]微量Sr、Sn对Mg-Zn-Ca-Mn合金力学和腐蚀性能的影响[J]. 王敬丰,刘青山,马尧,蒋伟燕,郭胜锋,潘复生. 表面技术. 2019(03)
[4]挤压变形对Mg-Zn-Zr合金组织与耐蚀性能的影响[J]. 惠忠涛,闫明. 铸造技术. 2019(02)
[5]A High-Ductility Mg–Zn–Ca Magnesium Alloy[J]. Teng Tu,Xian-Hua Chen,Jiao Chen,Chao-Yue Zhao,Fu-Sheng Pan. Acta Metallurgica Sinica(English Letters). 2019(01)
[6]锻压态AZ81镁合金的组织与性能[J]. 孙艳芬,赵清军. 锻压技术. 2018(10)
[7]铸造镁合金晶粒细化技术的研究进展[J]. 刘艳辉,毛红奎,郝晓宇,徐宏. 热加工工艺. 2017(03)
[8]Mg-Zn-Mn合金的铸态组织及耐腐蚀性[J]. 冯宇飞,宋义全,安玥. 金属热处理. 2016(10)
[9]T4、T6处理对AZ80镁合金的强化作用[J]. 杨玲,侯华,赵宇宏,杨晓敏. 热加工工艺. 2014(24)
[10]Mg-Zn系高强度镁合金的研究进展[J]. 张丁非,齐福刚,赵霞兵,石国梁,戴庆伟. 重庆大学学报. 2010(11)
本文编号:3004524
【文章来源】:锻压技术. 2020,45(09)北大核心
【文章页数】:4 页
【部分图文】:
Mg-12Zn-2Ca合金的铸态及不同时效时间下的显微组织
图3为Mg-12Zn-2Ca合金经380℃下固溶20 h、180℃下时效96 h后的高倍组织照片。相同状态下,Mg-12Zn-2Ca合金(图3b中的A、B、C这3点)的EDS能谱分析结果如表1所示。图3b为Mg-12Zn-2Ca合金的扫描电镜(SEM)微观形貌,根据XRD结合EDS能谱(表1)以及Mg-Zn二元相图[7]分析可知,在初生α-Mg相界处析出的白色组织为(α-Mg+Mg Zn)共晶相,(α-Mg+Mg Zn)共晶相未出现片层状结构。图3 Mg-12Zn-2Ca合金经380℃固溶20 h、180℃时效96 h后的高倍组织照片
图2 Mg-12Zn-2Ca合金的XRD图谱根据Mg-Zn-Ca合金的三元系600 K (327℃)等温截面图[12]的分析可知,Mg-12Zn-2Ca合金在600 K (327℃)温度下,组织由α-Mg、Mg51Zn20以及Mg6Zn3Ca2相组成。根据XRD分析可知,Mg-12Zn-2Ca合金在初生α-Mg相界处析出的白色组织含有α-Mg、Mg5Zn13Ca2以及Mg6Zn3Ca2相。这3个相的含量在白色组织的不同位置处各不相同,如图3b所示,靠近初生α-Mg相界处白色部分的α-Mg含量较高,而在灰白色组织中心Mg5Zn13Ca2以及Mg6Zn3Ca2相的含量较大。此外还可以发现,经过热处理的合金出现的相与相图的相组成略有不同,这是由于:合金经过380℃固溶20 h、180℃时效96 h处理后,其组织与平衡态组织有所差别。
【参考文献】:
期刊论文
[1]Y对Mg-Zn-Zr合金力学性能的影响[J]. 柴韶春,孟奇,杨润,陈文振. 特种铸造及有色合金. 2019(07)
[2]不同FSP转速处理的车减震材料用Mg-Zn-Zr合金超塑性变形分析[J]. 尚霞,马利华. 锻压技术. 2019(06)
[3]微量Sr、Sn对Mg-Zn-Ca-Mn合金力学和腐蚀性能的影响[J]. 王敬丰,刘青山,马尧,蒋伟燕,郭胜锋,潘复生. 表面技术. 2019(03)
[4]挤压变形对Mg-Zn-Zr合金组织与耐蚀性能的影响[J]. 惠忠涛,闫明. 铸造技术. 2019(02)
[5]A High-Ductility Mg–Zn–Ca Magnesium Alloy[J]. Teng Tu,Xian-Hua Chen,Jiao Chen,Chao-Yue Zhao,Fu-Sheng Pan. Acta Metallurgica Sinica(English Letters). 2019(01)
[6]锻压态AZ81镁合金的组织与性能[J]. 孙艳芬,赵清军. 锻压技术. 2018(10)
[7]铸造镁合金晶粒细化技术的研究进展[J]. 刘艳辉,毛红奎,郝晓宇,徐宏. 热加工工艺. 2017(03)
[8]Mg-Zn-Mn合金的铸态组织及耐腐蚀性[J]. 冯宇飞,宋义全,安玥. 金属热处理. 2016(10)
[9]T4、T6处理对AZ80镁合金的强化作用[J]. 杨玲,侯华,赵宇宏,杨晓敏. 热加工工艺. 2014(24)
[10]Mg-Zn系高强度镁合金的研究进展[J]. 张丁非,齐福刚,赵霞兵,石国梁,戴庆伟. 重庆大学学报. 2010(11)
本文编号:3004524
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